一、成型受压方向对方镁石-尖晶石-碳砖性能的影响（论文文献综述）
姚华柏[1]（2021）在《Al4SiC4在镁碳体系中的高温行为及低碳镁碳砖的研制》文中研究表明近年来,随着超低碳钢和洁净钢冶炼需求的不断增加,对镁碳砖提出了更高的要求。为不向钢水中增碳,以及综合考虑钢水洁净度、冶炼热损耗和使用寿命,降低碳含量已成为镁碳砖发展的重要方向。然而,碳含量降低会引发一系列的问题,如易氧化、抗侵蚀能力下降、使用寿命降低等。Al4SiC4材料具有优异的抗氧化、抗侵蚀性能,常温下物理化学性质稳定;将其引入低碳镁碳砖,有望弥补镁碳砖因石墨含量减少而导致的相关性能下降等问题,从而得到较为出色的使用性能。为此,论文首先以金属Al粉、金属Si粉和炭黑为原料,采用固相反应烧结法合成出了纯净的Al4SiC4粉体,并对其合成机制进行了热力学计算和理论分析;而后对其在空气和MgO-C体系下的高温抗氧化性和稳定性等进行了研究;当反应温度达到1500℃时,能够得到较为纯净的Al4SiC4粉体。Al4SiC4粉体在空气条件下的氧化开始于850℃,当温度在1200℃以下时,Al4SiC4的氧化主要是Al4SiC4表面的Al元素先行被氧化,导致Al4SiC4表面的Al元素含量减少,内部Al元素向外迁移,引起了 Al4SiC4结构的坍塌、劣变,而Si元素在此演变过程中较Al元素稳定,未被氧化而维持SiC结构;当温度高于1200℃时,随着表面结构中Al元素的氧化和结构坍塌,Si元素也明显被氧化,SiO2的生成量不断提高,导致增重加剧,同时氧化产物进一步反应生成莫来石。热力学计算表明,在MgO-C体系中,随着温度的升高,体系内的CO（g）的分压不断升高,O2（g）的分压不断降低;在该氧分压下,Al4SiC4将被氧化,发生一系列反应。当反应温度低于1400℃时,Al4SiC4氧化的产物趋向于形成Al2O3-Al6Si2O13-C体系;而当温度继续升高时,Al4SiC4氧化的产物则趋向于Al2O3-SiC-C 体系。通过对添加Al4SiC4的镁碳体系在1400～1600℃的分析,发现试样中的MgAl2O4的数量和晶粒的尺寸也有所增加,在1600℃的氧化温度下出现了SiC的衍射峰,这与热力学计算的结果是相符合的。试样中MgAl2O4的生成进一步强化了 MgO-C体系的力学性能,降低气孔率,提升抗氧化和抗侵蚀性能。鉴于Al4SiC4的合成成本以及镁铝尖晶石的生成对低碳镁碳砖性能的积极作用,在对低碳镁碳砖中引入不同含量Al4SiC4的研究之前,对低碳镁碳砖的微结构进行了优化实验,即通过尖晶石物相控制镁碳砖的微结构和抗熔渣渗透性。为此,分别以α-Al2O3微粉、板状刚玉和电熔镁铝尖晶石等为添加剂进行了系列实验,最终优化得到α-Al2O3微粉的添加量为4wt%时,低碳镁碳砖表现出最优的使用性能。在此基础上进行了 Al4SiC4不同添加量对低碳镁碳砖性能的影响。当Al4SiC4的添加量为8wt%时,低碳镁碳砖的抗氧化性和抗熔渣侵蚀性能都得到了提升。将添加Al4SiC4为8wt%的低碳镁碳砖进行工业化制备,并在国内某钢厂210吨钢包精炼炉进行工业应用试验。尽管该试验的低碳镁碳砖的碳含量仅为3wt%,却达到了碳含量为12wt%的传统镁碳砖的使用效果,抗熔渣侵蚀性和抗渗透性表现都很好,使用寿命达到了 50次。添加Al4SiC4的低碳镁碳砖在转炉、精炼钢包等具有非常大的应用潜力和商业价值。
节闯[2]（2021）在《镁质免烧耐火材料的制备与性能研究》文中指出钢包是炉外精炼的重要设备,其渣线用为镁碳质耐火材料,但较高的碳含量难以满足洁净钢的冶炼要求。镁质耐火材料具有不污染钢水和抗渣侵蚀性优良等特点,然而镁质耐火材料存在热震稳定性和抗渣渗透性较差等缺点。针对以上问题,本文制备了镁质免烧耐火材料,并研究添加剂以及热处理气氛对材料结构和性能的影响规律。通过上述研究工作,得到以下结论:（1）主要原料在混料和固化过程形成葡萄糖酸镁、柠檬酸镁,葡萄糖及其化合物发生脱水缩合,进而提高了材料固化后的力学强度。热处理温度高于1100℃,形成晶须状AlN和MgAl2O4。与空气气氛相比,埋碳气氛下,当热处理温度高于1100℃,在材料中观察到了Al4C3的生成,但由于烧结不足以及金属铝的添加导致的体积膨胀,材料机械强度相对较低,降低了材料高温热处理后的常温力学强度。（2）空气气氛下,添加铝硅合金的材料在高温下更有利于形成氮化铝晶须、板片状镁铝尖晶石及镁橄榄石晶粒的生成,因此在相同热处理温度条件下,与添加单质硅相比其具有更高的常温力学强度。将碳化硅和氮化硅分别与金属铝粉复配引入到试样中,与金属添加剂相比,由于碳化硅和氮化硅具有较强的共价键,自扩散系数较低,抑制了材料的烧结过程,因而热处理后试样的力学强度较低。（3）埋碳气氛下,分别引入单质硅粉、铝硅合金、碳化硅、氮化硅,都能在热处理过程中原位形成氮化铝晶须、柱状/颗粒状镁橄榄石晶粒、棒状镁铝尖晶石晶粒,有利于提高材料的力学性能。与空气气氛相比,材料的烧结性较差,不利于其致密化过程,因此相同温度下热处理后试样的常温力学强度相对较低。（4）抗渣性能研究表明,空气气氛下在试样侵蚀区形成了CaMgSiO4、Fe0.18Mg1.82SiO4;与之相比,埋碳气氛下在侵蚀区还形成了Fe3O4,有利于提高熔渣粘度,并在原质层的颗粒间隙形成了棒状镁铝尖晶石和长柱状镁橄榄石晶粒,提高了试样的抗渣渗透性能。与单质硅粉相比,高温下铝硅合金更易与氧化镁原位生成棒状镁铝尖晶石和长柱状镁橄榄石晶粒,提高试样的热震稳定性和断裂韧性;但埋碳气氛下材料烧结能力较低,因而试样的热震稳定性和断裂韧性较低。
张媛媛[3]（2020）在《不同铝源对镁质材料中MgAlON形成机理的研究》文中研究说明镁质耐火材料烧成温度高,但热震稳定性差,因此改善镁质耐火材料的热震稳定性能在耐火材料中显得尤为重要。有研究表明,含碳耐火材料中添加的金属使用过程中可形成非氧化物,提高耐火材料的高温力学性能。非氧化物镁阿隆（M g Al ON）是氧化镁固溶到阿隆相中形成的一种具有优良性能的新型高温材料。M g Al ON具有良好的抗渣性能,不污染钢液,其高温性能优异,通过在耐火材料中形成纤维状结构,提高耐火材料的高温力学性能,实现改善镁质材料热震稳定性能的目的。镁质耐火材料中的Mg Al ON可以通过引入含铝原料的原位反应生成,因此有必要对引入不同铝源的镁质耐火材料中Mg Al ON的生成其机理进行研究,以期为金属复合镁质耐火材料的制备提供理论根据。本文主要研究在埋碳还原气氛和氮气气氛下,热处理温度、铝源的引入方式及加入量（包括金属铝粉、镁铝尖晶石粉、α-氧化铝粉、金属钛粉单独或复合引入）对Mg Al ON生成机理的影响。利用XRD、SEM及EDS分析了热处理后试样的矿物组成、显微结构及微区成分,得出:添加金属铝的试样中,铝熔融形成孔洞,其内可生成纤维和板片状Mg Al ON相。Mg Al ON生成受液气反应控制,氮气分压和温度等影响Mg Al ON的生成量及结构,当氮气量不足,温度和氧化铝含量低时,在孔洞中Mg Al ON沿固定晶面快速生长,形成纤维状晶须;当温度升高,氮气量增大时,Mg Al ON各晶面均能快速生长,形成板片状结构;埋碳还原气氛下Mg Al ON最佳生成温度为1400℃,铝源的引入方式从优到劣为:单独引入金属铝>金属铝和镁铝尖晶石共同引入>金属铝和α-氧化铝共同引入,单独引入金属铝的最佳加入量为40%;氮气气氛下Mg Al ON生成的最低热处理温度为1400℃,此时Mg Al ON多纤维结构,在1500℃,纤维与板片状结构的M g Al ON共同存在,铝源的引入形式从优到劣为:共同引入金属铝和镁铝尖晶石>共同引入金属铝和α-氧化铝>单独引入金属铝>共同引入金属铝和金属钛,金属铝和镁铝尖晶石的最佳加入量分别为26%和40%。
桂舜[4]（2019）在《方镁石-铝镁尖晶石质免烧耐火材料的制备与性能研究》文中研究表明RH精炼炉作为冶炼高质量洁净钢的重要高温设备,其内衬所用耐火材料服役条件极为苛刻,传统使用较多的是镁铬质耐火材料,但由于其对环境的污染,需寻求新的耐火材料来满足RH精炼炉的要求。方镁石-铝镁尖晶石耐火材料以其具有良好的高温力学性能和抗渣性能,正成为镁铬质耐火材料理想的替代材料。本研究选择不同的结合系统制备免烧方镁石-铝镁尖晶石耐火材料,并引入金属铝等来优化组织结构,改善材料的高温性能,以满足RH精炼炉的使用要求。为了研究不同结合系统对免烧方镁石-尖晶石质材料性能的影响,以不同粒度的烧结镁砂、尖晶石细粉为主要原料,分别以轻烧MgO为主、以葡萄糖为主、以轻烧MgO与葡萄糖为主的复合结合剂结合,制备出不同结合系统的方镁石-铝镁尖晶石质耐火材料。结果表明:以葡萄糖与水合硫酸铝复合结合制备的材料有较好的性能。水合硫酸铝的存在能促进葡萄糖与基质中的氧化镁的反应,使材料的各组分结合紧密。并且高温下硫酸铝分解,与基质发生少量尖晶石化反应,抵消了部分烧结收缩,在1600℃烧后线收缩仅0.79%。葡萄糖与水合硫酸铝为主的复合结合剂可用于免烧方镁石-尖晶石质耐火材料的制备,但以其结合的材料经1000℃处理后的强度较低。为了改善方镁石-铝镁尖晶石质免烧耐火材料的中、高温强度。以不同粒度的烧结镁砂、尖晶石细粉为主要原料,引入不同的金属与氧化物为添加剂,分别以酚醛树脂和葡萄糖与水合硫酸铝复合结合剂,制备出方镁石-铝镁尖晶石质免烧耐火材料。研究了不同金属铝粉加入量、与其它金属或氧化物复合添加对材料性能的影响。研究表明:经过不同温度处理后,材料的常温耐压和抗折强度性能随金属铝粉添加量的增加而提高。金属铝粉加入量超过6wt%时,材料产生较大的体积膨胀而影响了材料的物理性能和致密性,加入量为4wt%较为合适。复合添加金属铝粉、硅粉在材料内部生成大量非氧化物晶须,能提高材料的常温耐压强度与抗折强度和高温抗折强度。复合添加金属铝粉、硅粉的材料高温抗折强度达到5.0MPa。经1400℃和1600℃处理后常温抗折强度分别达到8.2MPa和6.6MPa。以酚醛树脂为结合剂并复合添加金属铝和硅的方镁石-铝镁尖晶石质耐火材料的高温抗折强度达到25.4MPa,经1400℃和1600℃处理后常温抗折强度分别达到8.5MPa和7.8MPa。以葡萄糖与水合硫酸铝为复合结合剂,以不同粒度和数量的预合成富镁尖晶石和烧结镁砂为原料,引入4wt%金属铝粉,制备出方镁石-铝镁尖晶石质免烧耐火材料。研究了不同粒度和数量的富镁尖晶石对方镁石-尖晶石质免烧耐火材料性能的影响。结果表明:经过1600℃热处理后,随着引入尖晶石的粒度的减小,其常温抗折强度增大,常温耐压强度减小。随着引入富镁尖晶石数量的增大,其常温抗折强度减小,耐压强度增大。预合成尖晶石以细粉形式加入8wt%较为合适,其材料在1600℃热处理后的常温耐压强度与抗折强度分别达到48MPa和4.7MPa,体积密度达2.88g/cm3。为了评价方镁石-尖晶石质免烧耐火材料的抗渣侵蚀能力,研究材料的抗渣侵蚀机理。本文以不同粒度的烧结镁砂、富镁尖晶石细粉为主要原料,引入不同的金属与氧化物为添加剂,分别以酚醛树脂、葡萄糖与水合硫酸铝复合为结合剂,制备了方镁石-尖晶石质免烧耐火材料。用静态坩埚法对制备出的材料进行了抗渣侵蚀实验。结果表明:碱度高的熔渣黏度越小,易于向材料中渗透。酚醛树脂结合的材料的抗渣渗透能力优于葡萄糖与水合硫酸铝复合结合的材料。复合添加金属铝粉和Y2O3能明显改善材料的抗侵蚀性能。其机理是一方面Y2O3促进材料烧结,降低材料的气孔率和平均孔径,使熔渣难以渗透;另一方面,Y2O3吸收熔渣中的CaO,生成CaYAlO4高熔点物相,阻隔了熔渣的进一步渗透;同时降低熔渣中CaO含量,使碱度降低,熔渣黏度提高,渗透能力下降。
孙文杰[5]（2018）在《Fe粉添加对炼钢转炉用MgO-C砖结构与性能的影响》文中进行了进一步梳理MgO-C耐火材料因其良好的抗渣侵蚀性和抗热震性,自上世纪七十年代以来得到了迅速发展,并被广泛用作钢铁冶金工业中转炉、电炉、精炼炉和钢包等设备的工作衬。该体系耐火材料在使用过程中存在石墨易氧化及脱碳层结构疏松、抗冲刷能力差这两个主要问题。为此,常需要在MgO-C耐火材料中加入抗氧化剂,如Al、Si、Mg等,来抑制碳的氧化。抗氧化剂的引入虽然能有效提高其抗氧化性能,但对脱碳层高温力学性能的提升非常有限。脱碳层脱落后,将会造成耐火材料的使用性能加速恶化,影响其使用寿命。针对这一问题,本论文从脱碳层微观结构优化和烧结强化的角度出发,提出了利用Fe粉对MgO-C耐火材料进行增强增韧的新构想。通过热力学分析和高温实验相结合,研究了 Fe粉添加对其微观结构、高温氧化行为及高温力学性能的影响规律及其作用机理,并取得了以下结论:（1）Fe粉添加对MgO-C耐火材料微观结构具有分区调控功能。在高温条件下（1300℃～1600℃）,由于铁与氧的亲和力弱于碳,Fe颗粒在原始层中能稳定存在,充当粘结相,实现了镁砂结合方式由简单的的“碳结合”向“碳+金属复合结合”方式转变。脱碳层中,Fe粉被氧化并最终转变为Mg（Fe,Al）2O4。该物相将孤立的基质颗粒紧密连接在一起,促使脱碳层由孤立、分散的简单结构向复杂的网状结构转变。此外,大量铁氧化物在镁砂基质中的固溶有效提高了促进了基质的发育,从而进一步提高了颗粒间的直接结合程度。（2）Fe粉添加可有效解决碳氧化后脱碳层结构和性能严重恶化的问题。1600℃×3h氧化处理后,传统MgO-C耐火材料脱碳层呈现疏松多孔结构,颗粒结合程度低,整体致密度和常温抗压强度分别降低了 15.6%和35%。引入12wt%Fe后,烧结活性的改善及Mg（Fe,Al）2O4耐高温结合相的形成能有效促进脱碳层结构致密化并提高其结合强度,1600℃×3h氧化处理后,致密度和抗压强度分别只降低了 11.2%和7.1%。（3）Fe粉添加能显着提高MgO-C耐火材料的抗氧化性能。1600℃空气气氛下,当Fe粉添加量为12wt%时,MgO-C耐火材料的碳氧化寿命由1044min提高到了 4141min,增长了近3倍。气孔率显着降低、内部结构曲折度增加及MgO致密层厚度增加所导致的气相扩散阻力增大是抗氧化性提高的根本原因。（4）Fe的引入可以保持MgO-C耐火材料较高的荷重软化温度。由于电熔镁砂及石墨等主要原料熔点高、杂质含量低,其荷重软化温度高达1679℃。引入Fe粉后,固态金属Fe在原始层的稳定存在及脱碳层高温结合强度的提高导致该特征温度略有增加,为1690℃。此外,Fe粉添加还能有效降低MgO-C耐火材料的高温热膨胀系数,有利于保持服役过程中的体积稳定性。（5）添加Fe粉可以从根本上解决MgO-C耐火材料在氧化性气氛下抗高温蠕变性差这一问题。1500℃时,由于脱碳层气孔率高、基质结合强度低,传统MgO-C耐火材料蠕变速率随保温时间的延长而不断加快,恒温14h后形变速率达到-0.34%/min,蠕变率高达-8.1%。引入Fe粉后,脱碳层致密度和基质结合强度的提高导致蠕变阻力增大,稳态阶段蠕变速率仅为-2.2×10-4%/min,在热重负荷作用下可以长时间保持结构和性能稳定,恒温50h后蠕变率仅为-1.1%,体现了优异的抗高温蠕变性。
林小丽[6]（2017）在《轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料的组成、结构与性能研究》文中进行了进一步梳理水泥回转窑烧成带用方镁石-镁铝尖晶石耐火材料存在挂窑皮性差、导热系数高和密度大的问题,在保证材料抗水泥熟料侵蚀和挂窑皮性能的基础上,采用多孔骨料替换致密镁砂骨料对其进行轻量化设计是解决上述问题的重要途径。本课题进行了“水泥熟料与方镁石-镁铝尖晶石反应模拟研究”、“多孔MgO-Al2O3系陶瓷的成孔机理研究”和“水泥熟料对轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料侵蚀与粘附性能研究”等三部分工作,得到的主要结果如下:（1）通过水泥熟料与方镁石-镁铝尖晶石反应模拟研究发现:相比方镁石,尖晶石更易与水泥熟料反应产生液相;尖晶石与水泥熟料反应后的液相在耐火材料渗透过程中还能继续与尖晶石进行反应,渗透液相的黏度会不断增大;当尖晶石与水泥熟料循环反应次数达到30次时,液相组分浓度对尖晶石接近饱和。（2）通过多孔MgO-Al2O3系陶瓷的成孔机理研究发现:以菱镁矿和Al（OH）3为原料、采用原位分解合成法成功制备了具有不同物相组成、显气孔率、平均孔径和孔径分布的多孔MgO-Al2O3系陶瓷;研究了烧成温度、原料配比、Al（OH）3粒度和TiO2添加量对其物相组成和孔结构参数的影响规律,在基于原料颗粒堆积、原料分解、尖晶石形成和反应烧结过程分析的基础上提出了多孔MgO-Al2O3系骨料的成孔机理。（3）通过水泥熟料对轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料侵蚀与粘附性能研究发现:骨料气孔结构、骨料尖晶石含量、骨料尖晶石粒度及基质组成与结构对轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料抗水泥熟料侵蚀性能和挂窑皮性能有重要影响;轻量化耐火材料与水泥熟料接触时,尖晶石与水泥熟料反应形成液相,适量液相形成能提高轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料的抗水泥熟料性能和挂窑皮性能,当骨料中尖晶石含量超过50wt%时,会使试样遭到严重损毁;多孔骨料与基质中尖晶石含量均为25wt%时,轻量化耐火材料具有最佳的综合性能,且孔径越小、尖晶石粒度越小越有利于提高抗水泥熟料侵蚀渗透性和挂窑皮性能;水泥熟料/耐火材料界面形成的玻璃相的量、黏度及分布是影响挂窑皮性能的关键,玻璃相形成的“玻璃栓”连接水泥熟料与耐火材料使窑皮产生粘附性能。本课题在上述研究基础上,揭示了水泥熟料对耐火材料的侵蚀与渗透机理,并建立了玻璃相形成与挂窑皮性之间的相关性,形成了轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料微结构优化技术。
董计太[7]（2016）在《RH炉浸渍管用方镁石—镁铝尖晶石质耐火材料性能研究》文中提出目前在炉外精炼工艺中以RH真空精炼炉为主,并且得到了迅猛发展,RH炉炉衬用耐火材料的应用前景广阔。RH炉炉衬目前仍以镁铬砖为主,镁铬耐火材料由于高温性能优良得到了广泛应用。但含Cr2O3的材料在高温使用过程中会产生Cr6+,Cr6+具有严重致癌性,并且易溶于水,造成了严重的环境问题。随着炉外精炼技术的发展和环保要求的不断提高,RH炉需要用高性能环保的材料来替代镁铬砖。本文通过查阅文献资料,在目前RH炉无铬化研究应用的基础上,以电熔镁砂和烧结镁铝尖晶石为主要原料,添加α-Al2O3、TiO2、ZrO2来制备方镁石-镁铝尖晶石砖。研究了尖晶石的粒度、加入量、种类和α-Al2O3、Ti O2、Zr O2对材料性能的影响。采用XRD、扫描电镜研究材料的显微结构。研究结果表明:66镁铝尖晶石以200目的形式引入方镁石-镁铝尖晶石砖时,性能最佳;66镁铝尖晶石加入量为15%时性能最佳;尖晶石以66烧结镁铝尖晶石和α-Al2O3复合加入时性能最佳;随着TiO2添加量的增加,材料的体积密度增大,显气孔率降低,常温和高温强度增加,抗渣性增强,TiO2加入量为2%时抗热震性最好;加入4%ZrO2材料的体积密度最大,显气孔率最低,加入3%ZrO2材料常温抗折和耐压强度最大,加入4%ZrO2时高温抗折强度最大,加入3%ZrO2时抗热震性最好,添加ZrO2能提高材料的抗渣侵蚀和渗透性;加入2%TiO2和1%ZrO2时烧结性最好,常温耐压强度最大,加入2%TiO2和2%ZrO2时常温抗折强度最大;加入1%TiO2和2%ZrO2时抗热震性最佳,加入2%TiO2和1%ZrO2高温抗折强度最大,加入2%TiO2和2%ZrO2时抗渣侵蚀和渗透性最佳。
李振东[8]（2016）在《镁基复相材料热膨胀行为的分析研究》文中研究表明镁基复相材料以其良好的高温力学性能、高温热学性能及耐侵蚀性,广泛应用在钢铁、水泥、玻璃等高温行业。然而与生产传统耐高温材料相比,镁基复相材料热膨胀系数大的不利因素,对于不烧镁基复相材料的生产和使用造成了许多不确定性。为了系统研究不烧镁基复相材料生产和使用过程中的应用基础理论,论文利用热膨胀仪等检测设备,通过采集不烧镁基复相材料在升温过程中不同温度点的热膨胀数值,并对采集的热膨胀数值进行数据分析,系统分析了材料的热膨胀行为对不烧镁基复相材料烧结性及热震稳定性能的影响,并模拟材料的使用条件。结果发现:不烧镁基复相材料体系会在1100℃1300℃之间出现较明显的体积膨胀现象,可以通过引入二氧化锆来减少不烧镁基复相材料在特定温度条件下的过度体积膨胀。随着二氧化锆加入量增加,经1100℃烧后和1500℃烧后的镁基复相材料试样的烧后线变化率、显气孔率、常温强度逐渐增大,体积密度逐渐减小。不烧镁基复相材料体系中引入氧化钛,可以降低镁基复相材料中尖晶石原位反应的开始温度,可以促进镁基复相材料的烧结作用,并且有利于提高镁基复相材料的热震稳定性。镁基复相材料体系中引入天然锆英石,材料的线膨胀率和线膨胀系数在1170℃时出现拐点,同样在约1300℃时达到最大值。当锆英石加入量小于6%时,经1500℃烧后材料的体积密度和常温抗折强度随锆英石加入量增加而增大。同时,不烧镁基复相材料引入铝钛渣后,材料线膨胀系数同样在约1300℃时达到最大值,铝钛渣对镁质复合材料有促烧结作用。铝钛渣加入量为2%时,经1500℃烧后的镁质复合材料热震稳定性较好。
金亮宇[9]（2015）在《Al2O3-MgO-CaO系耐火材料烧结行为及力学性能的研究》文中认为Al2O3-MgO质耐火材料因其良好的耐高温、耐热震和抗熔渣侵蚀性能,被广泛应用于冶金炉窑的工作衬和功能元件,但其较大的体积密度和较高的生产成本阻碍了其进一步的应用。向Al2O3-MgO质耐火材料中引入CaO构成Al2O3-MgO-CaO质耐火材料有利于实现耐火材料的轻量化,促进节能减排,然而该体系耐火材料制备过程中的烧结行为、显微结构及其性能等基本问题尚缺乏系统的研究。因此,本文以Al2O3、MgO、CaCO3分析纯试剂为初始原料,采用二步煅烧工艺制备了 Al2O3-MgO-CaO系耐火材料,确定了适宜的CaO添加量,并在此基础上进一步研究了 ZrO2添加剂对该体系耐火材料烧结致密化行为及力学性能的影响规律。通过以上研究,得出以下结论:（1）1200℃预烧后,添加CaO试样中镁铝尖晶石化反应受到抑制;1500℃预烧后,各反应均进行完全,有利于排除反应产生的体积效应造成的不利影响。（2）采用预烧工艺后,原料致密度显着提高,与低温预烧（1200℃）相比,1500℃预烧后,α-Al2O3和MA晶粒显着长大,熟料致密性更好,生坯相对密度高达60%以上。但1500℃预烧后新相晶粒尺寸较大,烧结活性变差,且能耗较高。因此选择1200℃作为最佳预烧温度。（3）采用1200℃预烧—1600℃二步烧成工艺,当CaO含量为4%时,其致密性最差,相对密度仅为67.1%。而当CaO含量为8%时,由于该体系中CA2晶粒的良好发育,有效地促进了烧结及致密化,相对密度达到了 78.2%,高于未添加CaO时的71.9%。因此可以确定适宜的CaO添加量为8%,即构成MA-CA2-CA6耐火材料。（4）当向MA-CA2-CA6耐火材料引入ZrO2添加剂后,Zr4+通过置换Al3+而固溶到CA6晶粒中,促使晶格缺陷、即离子空位浓度增加,加快了离子扩散传质过程,从而极大地促进了固相烧结过程。在冷却过程中,部分固溶的ZrO2从CA6晶界析出,起到了粘结相的作用。（5）由于CA6晶粒各向异性生长,形成大型片状形貌,不利于晶间气孔的排除,导致形成了一个多孔的交织网状结构,阻碍了 MA-CA2-CA6耐火材料的进一步致密化。而ZrO2的引入能抑制CA6晶粒沿基面异常长大,并促进其各向同性生长,从而消除了 CA6的多孔结构,因此显着地促进了该体系耐火材料的致密化。当ZrO2添加量分别为4%和6%时,其显气孔率由未添加时的22.1%分别降低至6.8%和5.9%,实现了良好的致密化过程。（6）ZrO2添加能显着提高MA-CA2-CA6体系耐火材料的常温抗压强度和抗弯强度。1600℃烧成后,当ZrO2添加量为4%时,其常温抗压强度和抗弯强度由未添加时的376 MPa和83MPa分别增加到576MPa和154MPa,这主要是因为致密度的显着提高、气孔尺寸的减小以及没有引起晶粒的明显粗化;另一方面,冷却过程中部分ZrO从CA6固溶体中析出,在晶界处起到了增强晶粒键联强度的作用。（7）当向MA-CA2-CA6耐火材料引入ZrO2添加剂后,由于显微结构致密性的显着提高,使得四方晶型ZrO2（t-ZrO2）被完整地保存下来了,有效地抑制了裂纹的传播和扩散,从而有利于提高该体系耐火材料的断裂韧性,当ZrO2添加量为4%时,断裂韧性值由未添加时的 3.73MPa·m1/2 增大到4.83MPa·m1/2。
黄燕飞,裘韶均,金进文,杨利康,李军辉,梅金波[10]（2013）在《一种50t转炉可拆式新型炉底的砌筑实践》文中研究表明针对杭钢50 t转炉台体形砌筑方式的不足,提出并对比了两种改进方案。选定的改进方案是将炉底最外工作层砖的前后面设计成在下端带有凹凸槽的长方体砖,采用十字交叉与人字形咬砌相结合的砌筑方式,在炉底与炉身的接缝处添加以铝铬高温火泥与钢丝网混合制成的密封圈。从现场使用情况看,连续五套炉衬砖均未发生过炉底砖上浮、塌落现象,平均炉龄达到了9 000炉以上,底吹成功率达91%;大修拆除后,炉底与炉身的接缝处未出现渗钢情况,表明改进后的砌筑方式很好地延长了炉衬的安全使用寿命。
二、成型受压方向对方镁石-尖晶石-碳砖性能的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、成型受压方向对方镁石-尖晶石-碳砖性能的影响（论文提纲范文）
（1）Al4SiC4在镁碳体系中的高温行为及低碳镁碳砖的研制（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 研究背景 |
| 2.1 镁碳砖的发展 |
| 2.2 镁碳砖的设计原则 |
| 2.2.1 原料及结合剂选择 |
| 2.2.2 微观结构设计 |
| 2.3 镁碳砖低碳化的研究现状 |
| 2.3.1 镁碳砖的损毁理论 |
| 2.3.2 低碳镁碳砖抗氧化性能的改善 |
| 2.3.3 低碳镁碳砖抗热震性能的提高 |
| 2.3.4 低碳镁碳砖抗渣渗透性的改进 |
| 2.3.5 镁碳砖低碳化需解决的关键问题及主要对策 |
| 2.4 Al_4SiC_4的合成及性能研究 |
| 2.4.1 Al-Si-C系三元化合物 |
| 2.4.2 Al_4SiC_4的制备方法 |
| 2.4.3 Al_4SiC_4的性能 |
| 2.4.4 Al_4SiC_4的应用 |
| 2.5 本课题主要研究内容与创新点 |
| 2.5.1 本课题的主要研究内容 |
| 2.5.2 创新点 |
| 3 技术路线、实验原料、设备及制备过程 |
| 3.1 技术路线 |
| 3.2 实验原料 |
| 3.3 性能测试及表征 |
| 3.4 其他实验设备 |
| 4 Al_4SiC_4粉体的合成及氧化性能研究 |
| 4.1 Al_4SiC_4粉体的合成及氧化实验方案 |
| 4.2 Al_4SiC_4粉体的合成及机制分析 |
| 4.2.1 物相分析 |
| 4.2.2 微观结构分析 |
| 4.2.3 反应过程热力学分析 |
| 4.3 Al_4SiC_4粉体的氧化机制 |
| 4.3.1 Al_4SiC_4粉体的热重分析 |
| 4.3.2 Al_4SiC_4粉体在不同温度氧化后的物相分析 |
| 4.3.3 Al_4SiC_4粉体氧化过程的微结构演变 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 Al_4SiC_4在镁碳体系中的稳定性和结构演变 |
| 5.1 实验方案 |
| 5.2 高温过程热力学分析 |
| 5.3 Al_4SiC_4在MgO-C体系中的稳定性 |
| 5.3.1 Al_4SiC_4在MgO-C体系下的物相变化 |
| 5.3.2 Al_4SiC_4在MgO-C体系中的微结构变化 |
| 5.4 Al_4SiC_4对MgO-C体系性能的影响 |
| 5.4.1 Al_4SiC_4对MgO-C体系体积密度、显气孔率的影响 |
| 5.4.2 Al_4SiC_4对MgO-C体系常温强度的影响 |
| 5.4.3 Al_4SiC_4对MgO-C体系高温强度的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 基于Al_2O_3和Al_4SiC_4协同调控微结构的低碳镁碳砖的研究 |
| 6.1 基于Al_2O_3的低碳镁碳砖微结构优化 |
| 6.1.1 实验方案 |
| 6.1.2 物理性能分析 |
| 6.1.3 抗钢渣渗透性和侵蚀性分析 |
| 6.2 基于Al_4SiC_4和Al_2O_3的低碳镁碳砖微结构优化 |
| 6.2.1 实验方案 |
| 6.2.2 物理性能分析 |
| 6.2.3 Al_4SiC_4对低碳镁碳砖抗氧化性及抗熔渣侵蚀性的影响 |
| 6.3 本章小结 |
| 7 添加Al_4SiC_4的低碳镁碳砖的工业化试验 |
| 7.1 工业试验条件与方案 |
| 7.1.1 试验条件 |
| 7.1.2 试验方案设计 |
| 7.2 试验结果与讨论 |
| 7.2.1 物理性能分析 |
| 7.2.2 物相分析 |
| 7.2.3 用后残砖厚度分析 |
| 7.2.4 现场使用情况 |
| 7.2.5 用后镁碳砖的微观结构分析 |
| 7.3 本章小结 |
| 8 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（2）镁质免烧耐火材料的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 前言 |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 炉外精炼 |
| 1.1.1 炉外精炼技术的发展 |
| 1.1.2 炉外精炼技术的特点 |
| 1.2 钢包工作衬用耐火材料 |
| 1.2.1 钢包工作衬用耐火材料的发展历程 |
| 1.2.2 镁碳质耐火材料 |
| 1.3 低碳镁碳质耐火材料 |
| 1.3.1 低碳镁碳质耐火材料的原料 |
| 1.3.2 低碳镁碳质耐火材料的研究进展 |
| 1.4 免烧耐火材料 |
| 1.4.1 免烧耐火材料的特点和要求 |
| 1.4.2 免烧耐火材料用结合剂 |
| 1.4.3 免烧耐火材料用添加剂 |
| 1.5 研究意义及内容 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第2章 实验与研究方法 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验所用设备 |
| 2.3 材料制备 |
| 2.4 结构与性能表征 |
| 2.4.1 热震稳定性 |
| 2.4.2 抗渣性能 |
| 2.4.3 物相组成和显微结构分析 |
| 第3章 镁质免烧耐火材料基质部分的结构与性质研究 |
| 3.1 试样制备 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 主要原料在空气气氛下的反应过程 |
| 3.2.2 主要原料在埋碳气氛下的反应过程 |
| 3.3 小结 |
| 第4章 空气气氛下添加剂对材料结构和性能的影响 |
| 4.1 实验 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 单质硅粉对材料结构与性能的影响 |
| 4.2.2 铝硅合金对材料结构与性能的影响 |
| 4.2.3 碳化硅对材料结构与性能的影响 |
| 4.2.4 氮化硅对材料结构与性能的影响 |
| 4.3 小结 |
| 第5章 埋碳气氛下添加剂对材料结构和性能的影响 |
| 5.1 实验 |
| 5.2 结果与讨论 |
| 5.2.1 单质硅粉对材料结构与性能的影响 |
| 5.2.2 铝硅合金对材料结构与性能的影响 |
| 5.2.3 碳化硅对材料结构与性能的影响 |
| 5.2.4 氮化硅对材料结构与性能的影响 |
| 5.3 小结 |
| 第6章 添加剂对材料抗渣性能和力学性能的影响 |
| 6.1 不同气氛下添加剂对材料抗渣性能的影响 |
| 6.1.1 抗渣试验后材料侵蚀区的物相组成 |
| 6.1.2 空气气氛下抗渣试验后材料的显微结 |
| 6.1.3 埋碳气氛下抗渣试验后材料的显微结构 |
| 6.2 添加剂对材料热震稳定性的影响 |
| 6.3 铝硅合金对试样断裂韧性的影响 |
| 6.4 小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读硕士学位期间取得的科研成果 |
| 附录2 攻读硕士学位期间参加的科研项目 |
| 详细摘要 |
（3）不同铝源对镁质材料中MgAlON形成机理的研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1. 绪论 |
| 1.1 镁质耐火材料 |
| 1.2 镁铝尖晶石质耐火材料 |
| 1.3 金属铝添加对耐火材料的影响 |
| 1.3.1 铝的氮化物和碳化物 |
| 1.3.2 铝的氮氧化物 |
| 1.3.3 镁阿隆 |
| 1.4 金属钛添加对耐火材料的影响 |
| 1.4.1 钛的氧化物、氮化物和碳化物 |
| 1.4.2 钛的铝氧氮化物 |
| 1.5 研究背景及意义 |
| 2. 实验过程及检测 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验过程 |
| 2.3 性能检测和表征 |
| 2.3.1 XRD物相分析 |
| 2.3.2 SEM显微结构分析 |
| 2.4 实验仪器 |
| 3. 埋碳还原气氛对Mg Al ON生成的影响 |
| 3.1 热力学理论分析 |
| 3.2 热处理温度对Mg Al ON生成的影响 |
| 3.2.1 金属铝单独引入的影响 |
| 3.2.2 金属铝和镁铝尖晶石复合引入的影响 |
| 3.2.3 金属铝和α-氧化铝复合引入的影响 |
| 3.3 铝源的加入量对Mg Al ON生成的影响 |
| 3.3.1 金属铝加入量的影响 |
| 3.3.2 金属铝和镁铝尖晶石加入量的影响 |
| 3.3.3 金属铝和α-氧化铝加入量的影响 |
| 3.4 小结 |
| 4. 氮气气氛对Mg Al ON生成的影响 |
| 4.1 热力学理论分析 |
| 4.2 热处理温度对Mg Al ON生成的影响 |
| 4.2.1 金属铝单独引入的影响 |
| 4.2.2 金属铝和镁铝尖晶石复合引入的影响 |
| 4.2.3 金属铝和α-氧化铝复合引入的影响 |
| 4.2.4 金属铝和金属钛复合引入的影响 |
| 4.3 铝源的加入量对Mg Al ON生成的影响 |
| 4.3.1 金属铝加入量的影响 |
| 4.3.2 金属铝和镁铝尖晶石加入量的影响 |
| 4.3.3 金属铝和α-氧化铝加入量的影响 |
| 4.4 非氧化物Mg Al ON生成机理分析 |
| 4.5 小结 |
| 5. 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（4）方镁石-铝镁尖晶石质免烧耐火材料的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 前言 |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 RH精炼 |
| 1.2 RH炉用耐火材料的损毁 |
| 1.3 RH用耐火材料 |
| 1.3.1 RH用镁铬质耐火材料 |
| 1.3.2 RH用耐火材料发展历程 |
| 1.4 方镁石-尖晶石质耐火材料 |
| 1.4.1 镁铝尖晶石 |
| 1.4.2 方镁石-尖晶石质耐火材料 |
| 1.4.3 方镁石-尖晶石材料的发展及应用 |
| 1.5 方镁石-尖晶石质免烧耐火材料 |
| 1.5.1 免烧耐火材料的优点 |
| 1.5.2 免烧耐火材料的特点和要求 |
| 1.5.3 免烧材料用结合剂 |
| 1.6 免烧耐火材料中常用添加剂 |
| 1.7 方镁石-尖晶石质耐火材料的抗渣性能研究 |
| 1.8 选题意义及研究内容 |
| 第2章 实验仪器及实验流程 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器 |
| 2.3 材料制备 |
| 2.4 性能检测 |
| 第3章 结合剂对方镁石-尖晶石质免烧耐火材料性能的影响 |
| 3.1 实验过程 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 轻烧氧化镁结合体系对方镁石-尖晶石质材料性能的影响 |
| 3.2.2 葡萄糖结合体系对方镁石-尖晶石质材料性能的影响 |
| 3.2.3 轻烧氧化镁与葡萄糖复合体系对方镁石-尖晶石质材料性能的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 金属添加剂对方镁石-尖晶石质免烧耐火材料性能的影响 |
| 4.1 金属粉添加量对方镁石-尖晶石质免烧耐火材料性能的影响 |
| 4.1.1 实验过程 |
| 4.1.2 实验结果与讨论 |
| 4.2 添加不同金属与氧化物对方镁石-尖晶石质免烧耐火材料的性能影响 |
| 4.2.1 实验过程 |
| 4.2.2 结果与讨论 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 尖晶石引入方式对方镁石-尖晶石质免烧耐火材料性能的影响 |
| 5.1 引入不同粒度的尖晶石对材料性能的影响 |
| 5.1.1 实验过程 |
| 5.1.2 实验结果与讨论 |
| 5.2 引入不同数量的尖晶石对材料性能的影响 |
| 5.2.1 实验过程 |
| 5.2.2 实验结果与讨论 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 方镁石-尖晶石质免烧耐火材料的抗渣性能研究 |
| 6.1 熔渣制备 |
| 6.1.1 基础渣制备 |
| 6.1.2 渣的成分与性能 |
| 6.2 抗渣性能检测 |
| 6.2.1抗渣实验 |
| 6.2.2 渗透指数和孔径分布 |
| 6.2.3 侵蚀后材料的物相组成 |
| 6.2.4 侵蚀后材料的显微结构 |
| 6.3 本章小结 |
| 第7章 总结论 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 附录2 攻读硕士学位期间参加的科研项目 |
| 致谢 |
（5）Fe粉添加对炼钢转炉用MgO-C砖结构与性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的及意义 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 1.3.1 Fe粉添加对MgO-C耐火材料显微结构和氧化行为的影响 |
| 1.3.2 Fe粉添加对MgO-C耐火材料高温力学性能的影响 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 镁碳耐火材料的主要原料 |
| 2.2.1 镁砂 |
| 2.2.2 石墨 |
| 2.2.3 结合剂 |
| 2.2.4 配料的方法 |
| 2.3 镁碳耐火材料使用过程中损毁机理的研究 |
| 2.3.1 气相氧化 |
| 2.3.2 液相氧化 |
| 2.3.3 固相氧化 |
| 2.3.4 气孔的影响 |
| 2.4 碳源结构优化 |
| 2.4.1 纳米炭黑 |
| 2.4.2 碳纳米管或纳米纤维 |
| 2.4.3 非碳系纳米粉体 |
| 2.5 抗氧化剂的应用研究 |
| 2.5.1 金属 |
| 2.5.2 合金 |
| 2.5.3 硼化物 |
| 2.5.4 氮化物 |
| 第3章 Fe粉添加对镁碳耐火材料显微结构和氧化行为的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验过程 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 样品制备 |
| 3.2.3 评价与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 显微结构 |
| 3.3.2 物相组成 |
| 3.3.3 体积密度与显气孔率 |
| 3.3.4 常温抗压强度 |
| 3.3.5 抗氧化行为 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 Fe粉添加对镁碳耐火材料高温力学性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验过程 |
| 4.2.1 样品制备 |
| 4.2.2 评价与表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 荷重软化温度 |
| 4.3.2 抗高温蠕变性 |
| 4.3.3 抗热震性 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究生期间学术成果 |
（6）轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料的组成、结构与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 水泥回转窑系统 |
| 1.2.1 水泥回转窑结构 |
| 1.2.2 水泥熟料 |
| 1.3 水泥回转窑烧成带用耐火材料 |
| 1.3.1 抗水泥熟料性能 |
| 1.3.2 挂窑皮性能 |
| 1.3.3 水泥回转窑烧成带用耐火材料的发展 |
| 1.4 方镁石-尖晶石耐火材料 |
| 1.4.1 方镁石-镁铝尖晶石产品的发展 |
| 1.4.2 方镁石-尖晶石砖与水泥熟料的反应 |
| 1.4.3 方镁石-尖晶石砖的改进方向 |
| 1.5 轻量化耐火材料研究进展 |
| 1.5.1 多孔陶瓷 |
| 1.5.2 轻量化耐火材料 |
| 1.6 本课题的提出及研究内容 |
| 第2章 方镁石-镁铝尖晶石耐火材料与水泥熟料反应模拟研究 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 模拟方案设计 |
| 2.3 模拟过程 |
| 2.4 模拟结果 |
| 2.4.1 物相分析 |
| 2.4.2 渣中氧化物分析 |
| 2.4.3 各组试样组成与黏度对比分析 |
| 2.4.4 物相在水泥熟料中的溶解 |
| 2.4.5 试样与水泥熟料反应后的液相与尖晶石的多循环模拟反应 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 多孔MgO-Al_2O_3 系陶瓷的成孔机理研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 原料配比和烧成温度对多孔方镁石-尖晶石陶瓷物相组成和孔结构的影响. |
| 3.2.1 试验过程 |
| 3.2.2 结果与讨论 |
| 3.3 Al(OH)_3粒度和烧成温度对多孔尖晶石陶瓷性能的影响 |
| 3.3.1 试验过程 |
| 3.3.2 结果与讨论 |
| 3.4 TiO_2添加量对多孔镁铝尖晶石陶瓷微结构和强度的影响 |
| 3.4.1 试验过程 |
| 3.4.2 结果与讨论 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 水泥熟料对多孔方镁石-镁铝尖晶石陶瓷的侵蚀及粘附性能研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 试验过程 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 抗水泥熟料性和挂窑皮性能 |
| 4.3.2 原始试样的孔结构参数 |
| 4.3.3 侵蚀试样的显微结构分析 |
| 4.3.4 讨论 |
| 4.4 .小结 |
| 第5章 水泥熟料对轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料的侵蚀及粘附性能研究 |
| 5.1 .前言 |
| 5.2 骨料物相组成对轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料与水泥熟料反应及挂窑皮性能的影响 |
| 5.2.1 试验过程 |
| 5.2.2 结果与讨论 |
| 5.3 基质组成对轻量化方镁石-尖晶石耐火材料与水泥熟料反应及挂窑皮性能的影响 |
| 5.3.1 试验过程 |
| 5.3.2 结果及讨论 |
| 5.4 骨料孔结构参数对轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料性能的影响 |
| 5.4.1 试验过程 |
| 5.4.2 结果及讨论 |
| 5.5 骨料中尖晶石粒度对轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料性能的影响 |
| 5.5.1 试验过程 |
| 5.5.2 结果及讨论 |
| 5.6 小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录1 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 附录2 攻读硕士学位期间参加的科研项目 |
（7）RH炉浸渍管用方镁石—镁铝尖晶石质耐火材料性能研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 引言 |
| 1.绪论 |
| 1.1 RH法精炼设备与工艺 |
| 1.1.1 RH真空处理设备 |
| 1.1.2 RH真空处理工艺 |
| 1.2 RH炉用耐火材料简介 |
| 1.2.1 RH精炼炉用耐火材料 |
| 1.2.2 RH精炼炉用耐火材料损毁 |
| 1.2.3 RH精炼炉用耐火材料无铬化 |
| 1.3 方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料简介 |
| 1.3.1 原料简介 |
| 1.3.2 方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料的发展 |
| 1.3.3 方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料的损毁 |
| 1.3.4 方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料性能的提高 |
| 1.4 研究意义 |
| 1.5 研究内容 |
| 2. 实验部分 |
| 2.1 实验原料及其理化指标 |
| 2.2 试样制备 |
| 2.3 实验仪器及检测方法 |
| 2.3.1 实验仪器 |
| 2.3.2 性能检测方法 |
| 3. 尖晶石的引入形式对方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料性能的影响 |
| 3.1 尖晶石的粒度对方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料性能的影响 |
| 3.1.1 常温性能检测 |
| 3.1.2 高温性能检测 |
| 3.1.3 显微结构分析 |
| 3.1.4 小结 |
| 3.2 尖晶石加入量对方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料性能的影响 |
| 3.2.1 常温性能检测 |
| 3.2.2 高温性能检测 |
| 3.2.3 小结 |
| 3.3 尖晶石类型和 α-Al2O3对方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料性能的影响 |
| 3.3.1 常温性能检测 |
| 3.3.2 高温性能检测 |
| 3.3.3 显微结构分析 |
| 3.3.4 小结 |
| 4. 添加剂对方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料性能的影响 |
| 4.1 添加Ti O2对方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料性能的影响 |
| 4.1.1 添加Ti O2对试样体积密度和显气孔率的影响 |
| 4.1.2 添加Ti O2对试样抗折和耐压强度影响 |
| 4.1.3 添加Ti O2对试样高温抗折强度的影响 |
| 4.1.4 添加Ti O2对试样抗热震性的影响 |
| 4.1.5 物相组成和显微结构分析 |
| 4.1.6 小结 |
| 4.2 添加Zr O2对方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料性能的影响 |
| 4.2.1 添加Zr O2对试样体积密度和显气孔率的影响 |
| 4.2.2 添加Zr O2对试样抗折和耐压强度影响 |
| 4.2.3 添加Zr O2对试样高温抗折强度的影响 |
| 4.2.4 添加Zr O2对试样抗热震性的影响 |
| 4.2.5 物相组成和显微结构分析 |
| 4.2.6 小结 |
| 4.3 复合添加剂对方镁石-镁铝尖晶石质耐火材料性能的影响 |
| 4.3.1 复合添加剂对试样体积密度和显气孔率的影响 |
| 4.3.2 复合添加剂对试样抗折和耐压强度影响 |
| 4.3.3 复合添加剂对试样高温抗折强度的影响 |
| 4.3.4 复合添加剂对试样抗热震性的影响 |
| 4.3.5 物相组成和显微结构分析 |
| 4.3.6 小结 |
| 5. 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（8）镁基复相材料热膨胀行为的分析研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1. 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 课题的提出 |
| 1.3 研究内容 |
| 2. 文献综述 |
| 2.1 镁基复相材料 |
| 2.1.1 方镁石/镁铝尖晶石复相材料 |
| 2.1.2 方镁石/镁铬尖晶石复相材料 |
| 2.1.3 方镁石/镁铝铬尖晶石复相材料 |
| 2.2 镁基复相不烧耐高温材料 |
| 2.2.1 镁基不烧复相材料优势 |
| 2.2.2 镁基不烧复相材料种类 |
| 2.2.3 镁基不烧复相材料关键技术 |
| 2.3 论文研究内容 |
| 3. 试验工艺 |
| 3.1 原料 |
| 3.2 制备 |
| 3.2.1 配方 |
| 3.2.2 混炼 |
| 3.2.3 成型 |
| 3.2.4 干燥 |
| 3.2.5 烧成 |
| 3.3 表征 |
| 3.3.1 设备 |
| 3.3.2 表征项目 |
| 4. 试验数据与分析 |
| 4.1 氧化锆与镁基复相材料热膨胀行为关系的试验研究 |
| 4.1.1 氧化锆与镁基复相材料热膨胀系数和热膨胀率的关系研究 |
| 4.1.2 氧化锆与镁基复相材料烧后线变化率的关系研究 |
| 4.1.3 氧化锆与镁基复相材料烧后体积密度和显气孔率的关系研究 |
| 4.1.4 氧化锆与镁基复相材料烧后常温抗折强度的关系研究 |
| 4.1.5 氧化锆与镁基复相材料热震稳定性的关系研究 |
| 4.2 氧化钛与镁基复相材料热膨胀行为关系的试验研究 |
| 4.2.1 氧化钛与镁基复相材料热膨胀系数和热膨胀率的关系研究 |
| 4.2.2 氧化钛与镁基复相材料烧后线变化率的关系研究 |
| 4.2.3 氧化钛与镁基复相材料烧后体积密度和显气孔率的关系研究 |
| 4.2.4 氧化钛与镁基复相材料烧后常温抗折强度的关系研究 |
| 4.2.5 氧化钛与镁基复相材料热震稳定性的关系研究 |
| 4.3 锆英石与镁基复相材料热膨胀行为关系的试验研究 |
| 4.3.1 锆英石与镁基复相材料热膨胀系数和热膨胀率的关系研究 |
| 4.3.2 锆英石与镁基复相材料烧后线变化率的关系研究 |
| 4.3.3 锆英石与镁基复相材料烧后体积密度和显气孔率的关系研究 |
| 4.3.4 锆英石与镁基复相材料烧后常温抗折强度的关系研究 |
| 4.3.5 锆英石与镁基复相材料热震稳定性的关系研究 |
| 4.4 铝钛渣与镁基复相材料热膨胀行为关系的试验研究 |
| 4.4.1 铝钛渣与镁基复相材料热膨胀系数和热膨胀率的关系研究 |
| 4.4.2 铝钛渣与镁基复相材料烧后线变化率的关系研究 |
| 4.4.3 铝钛渣与镁基复相材料烧后体积密度和显气孔率的关系研究 |
| 4.4.4 铝钛渣与镁基复相材料烧后常温抗折强度的关系研究 |
| 4.4.5 铝钛渣与镁基复相材料热震稳定性的关系研究 |
| 5. 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（9）Al2O3-MgO-CaO系耐火材料烧结行为及力学性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 镁铝尖晶石质耐火材料 |
| 1.2.1 镁铝尖晶石 |
| 1.2.2 镁铝尖晶石的合成 |
| 1.2.3 镁铝尖晶石材料的研究现状 |
| 1.2.4 镁铝尖晶石材料的应用 |
| 1.3 CA_2和CA_6材料简介 |
| 1.3.1 二铝酸钙(CA_2)材料 |
| 1.3.2 六铝酸钙(CA_6)材料 |
| 1.3.3 六铝酸钙(CA_6)材料与镁铝尖晶石的复合 |
| 1.4 Al_2O_3-MgO-CaO三元系统概述 |
| 1.4.1 亚系统Al_2O_3-MgAl_2O_4-CaAl_4O_7的液相面 |
| 1.4.2 三元系统Al_2O_3-MgO-CaO的液相面 |
| 1.5 含锆质耐火材料 |
| 1.5.1 ZrO_2的性质 |
| 1.5.2 ZrO_2引入复合材料中的方法 |
| 1.5.3 ZrO_2在耐火材料中的作用 |
| 1.5.4 含锆质材料的应用与研究 |
| 1.6 研究背景 |
| 1.7 本研究内容、目的及意义 |
| 第2章 实验过程及研究方法 |
| 2.1 实验过程 |
| 2.1.1 配料和混练 |
| 2.1.2 成型 |
| 2.1.3 预烧 |
| 2.1.4 破碎研磨 |
| 2.1.5 再成型 |
| 2.1.6 高温煅烧 |
| 2.2 性能检测 |
| 2.2.1 X射线衍射检测 |
| 2.2.2 体积密度及气孔率的测定 |
| 2.2.3 试样线收缩率的测定 |
| 2.2.4 扫描电镜检测 |
| 2.2.5 常温抗压强度检测 |
| 2.2.6 抗弯强度检测 |
| 2.2.7 断裂韧性检测 |
| 第3章 二步煅烧法制备Al_2O_3-MgO-CaO系耐火材料的研究 |
| 3.1 不同温度预烧后物相分析结果 |
| 3.1.1 1200℃预烧结果分析 |
| 3.1.2 1500℃预烧结果分析 |
| 3.2 不同温度预烧后各组试样的致密度 |
| 3.3 二步煅烧后各组试样的致密度 |
| 3.3.1 1200℃预烧后高温煅烧各试样致密度 |
| 3.3.2 1500℃预烧后高温煅烧各试样致密度 |
| 3.3.3 不同原料条件下高温煅烧后的致密度比较 |
| 3.4 二步煅烧后各组试样的线变化率 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 ZrO_2对MA-CA_2-CA_6耐火材料烧结行为及力学性能的影响 |
| 4.1 实验过程 |
| 4.2 性能检测 |
| 4.3 实验结果及讨论 |
| 4.3.1 ZrO_2添加对MA-CA_2-CA_6耐火材料物相的影响 |
| 4.3.2 ZrO_2添加对MA-CA_2-CA_6耐火材料致密化的影响 |
| 4.3.3 ZrO_2添加对MA-CA_2-CA_6耐火材料显微结构的影响 |
| 4.3.4 ZrO_2添加对MA-CA_2-CA_6耐火材料常温抗压强度的影响 |
| 4.3.5 ZrO_2添加对MA-CA_2-CA_6耐火材料抗弯强度和断裂韧性的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
四、成型受压方向对方镁石-尖晶石-碳砖性能的影响（论文参考文献）
- [1]Al4SiC4在镁碳体系中的高温行为及低碳镁碳砖的研制[D]. 姚华柏. 北京科技大学, 2021(08)
- [2]镁质免烧耐火材料的制备与性能研究[D]. 节闯. 武汉科技大学, 2021
- [3]不同铝源对镁质材料中MgAlON形成机理的研究[D]. 张媛媛. 辽宁科技大学, 2020(02)
- [4]方镁石-铝镁尖晶石质免烧耐火材料的制备与性能研究[D]. 桂舜. 武汉科技大学, 2019(09)
- [5]Fe粉添加对炼钢转炉用MgO-C砖结构与性能的影响[D]. 孙文杰. 东北大学, 2018
- [6]轻量化方镁石-镁铝尖晶石耐火材料的组成、结构与性能研究[D]. 林小丽. 武汉科技大学, 2017(01)
- [7]RH炉浸渍管用方镁石—镁铝尖晶石质耐火材料性能研究[D]. 董计太. 辽宁科技大学, 2016(10)
- [8]镁基复相材料热膨胀行为的分析研究[D]. 李振东. 辽宁科技大学, 2016(12)
- [9]Al2O3-MgO-CaO系耐火材料烧结行为及力学性能的研究[D]. 金亮宇. 东北大学, 2015(01)
- [10]一种50t转炉可拆式新型炉底的砌筑实践[A]. 黄燕飞,裘韶均,金进文,杨利康,李军辉,梅金波. 2013年耐火材料综合学术会议（第十二届全国不定形耐火材料学术会议和2013年耐火原料学术交流会）论文集, 2013(总第316期)