一、碳酸钙级配填充引起聚丙烯剪切粘度降低的机理研究（论文文献综述）
张健[1]（2021）在《赤泥协同多源固废制备注浆材料组成设计、水化机理与性能调控》文中研究指明我国基础设施建设蓬勃发展,公路铁路、水利水电、城市地下空间等一大批基础设施工程投入建设,目前,我国已成为世界上隧道与地下工程建设规模及难度最大的国家。隧道与地下工程建设过程中,经常遭遇断层、破碎岩体、软弱地层、岩溶等不良地质,极易诱发围岩塌方、突水突泥、涌水溃砂等地质灾害,突发性的地质灾害对施工人员、机具造成巨大损失,也严重威胁着隧址区水文、生态环境。注浆材料作为对不良地质体进行治理的主体,在注浆工程中扮演着重要的角色。目前硅酸盐水泥基注浆材料应用最为广泛,但随着地下工程灾害治理难度的提升,水泥基注浆材料凝结时间长、早期强度增长率低等工程性能缺陷日益突出,并且随着社会环保意识的增加,水泥制备原料不可再生,制备过程能耗高、污染重等环境问题也日益显现,因此,研发一种高性低价的新型注浆材料,成为保证隧道与地下工程建设安全的重要课题。与此同时,伴随着我国经济的高速发展,每年将产生高达数十亿吨的工业及城市固体废弃物,目前这些固废大多以堆存为主,综合利用没有根本突破,堆积日增,环境社会压力巨大。然而固废化学组成虽各不相同,但其主要成分均为SiO2、CaO、Al2O3、Fe2O3等,具有潜在胶凝活性,利用固废制备注浆材料,不但能够实现隧道与地下工程地质灾害的有效防控,推动我国地下工程建设发展;同时也符合环保行业和绿色建筑业的发展需求,是“生态文明”和社会“绿色发展、循环发展、低碳发展”的必然要求。然而,固废制备注浆材料时存在组成波动性大、胶凝活性差、污染环境等问题,如何利用固废制备绿色高性低价的注浆材料已成为隧道与地下工程建设可持续发展的重要方向之一。本文以注浆工程性能需求为导向,以典型难利用工业固废赤泥为主要研究对象,针对固废制备注浆材料存在的关键科学问题展开研究,建立了多类型固废协同利用的赤泥基注浆材料的制备理论,分析了赤泥基注浆材料水化机理,探究了其水化动力学模型,形成了赤泥基注浆材料性能调控方法,确保了新型注浆材料的服役安全特性及环保特性,并实现了赤泥基注浆材料节能减排降耗容量分析,取得了一系列研究成果。（1）针对赤泥胶凝活性低,组成复杂多变的利用难题,揭示了赤泥胶凝活性提升机制,确定了赤泥协同多类型固废胶凝体系不同类型水化产物的形成规律,提出了赤泥基注浆材料制备过程中的配比设计方法,建立了基于多类型固废协同利用的赤泥基注浆材料制备理论;（2）探究了赤泥基注浆材料水化硬化过程中浆体流变动力学特征、自由水赋存状态变化规律、微观形貌变化特征以及水化放热量变化规律。确定了赤泥基注浆材料的水化动力学特征,揭示了赤泥基注浆材料的水化机理,依托Krstulovic-Dabic模型分析了赤泥基注浆材料的水化动力学特征;（3）水文地质条件复杂多变的岩土工程对注浆材料提出了不同的性能要求,揭示了赤泥原料粒径、水灰比、外加剂等制备参数对赤泥基注浆材料工作性能的作用机制,提出了赤泥基注浆材料性能的动态调控方法,并基于人工神经网络和遗传算法,建立了赤泥基注浆材料凝结时间和力学强度的动态预测方法;（4）分析了赤泥基注浆材料在离子侵蚀、应力荷载等服役环境下力学性能的演化规律,根据Weibull函数分布和Lemaitre应变等效原理提出了赤泥基注浆材料结石体失稳破坏的数学关系;（5）针对赤泥碱性组分、重金属等污染因子可能带来的环境污染问题,阐明了赤泥基注浆材料结石体中碱性组分和重金属元素的浸出规律,揭示了污染因子的固化机理,并提出了相应的固化方法,实现了赤泥基注浆材料在岩土工程应用过程中的绿色环保特性,并基于eBalance全寿命周期方法实现了赤泥基注浆材料在岩土工程中应用的节能减排降耗容量分析。
王春雨[2]（2020）在《小分子物质及微纳颗粒对水煤浆成浆性的影响研究》文中认为本文以水煤浆气化技术为背景,对工业废水以及气化废渣在水煤浆制备中的应用进行了研究。研究发现无机小分子物质、表面活性剂、亲水性细渣作为第二颗粒等对水煤浆成浆性存在显着影响,并揭示了其对水煤浆的成浆作用机理。主要研究内容如下:1.研究了无机小分子物质对水煤浆成浆性的影响。研究发现,一价盐对降低水煤浆粘度有着积极的影响,利用一价盐溶液制备水煤浆时,水煤浆中自由水的比例增加。利用二价盐溶液制备水煤浆时,分散剂的作用效率变化小,二价盐对水煤浆粘度影响不大。利用三价盐溶液制备水煤浆时,水煤浆中自由水的自由度减小且比例降低,对水煤浆的降粘有着消极的影响。利用碱溶液对制备水煤浆时,低浓度的碱溶液可以使颗粒间静电斥力增强、自由水比例增加,对水煤浆的降粘作用有着积极的影响。2.研究了不同类型表面活性剂对悬浮液流变性的影响。研究发现,只有阴离子表面活性剂会对玻璃微珠悬浮液的流变性产生影响。随着阴离子表面活性剂浓度的增加,悬浮液由类似流体状变为类似膏体状再变为类似流体状。当表面活性剂溶液浓度超过0.2%时,颗粒表面带正电,颗粒与胶束在静电引力的作用下形成网状结构,悬浮液呈现出类似膏体状。阳离子和非离子表面活性剂对悬浮液的宏观状态影响不大。利用表面活性剂溶液制备水煤浆时,随着表面活性剂浓度的增加,水煤浆的粘度先增加后减小。利用阴离子以及非离子表面活性剂制备水焦浆时,水焦浆出现明显的剪切变稀现象。3.研究了己内酰胺废水对水煤浆成浆性的影响。己内酰胺废水成分复杂,处理难度高,其中含有大量的无机和有机物质。通过利用己内酰胺废水制备水煤浆,研究在无机和有机物质共同影响下水煤浆成浆性的变化情况,根据研究结果发现,制备相同浓度的水煤浆时,利用己内酰胺废水溶液制备的水煤浆的粘度相比超纯水制备得到的水煤浆的粘度略微增大,但其粘度、稳定性以及流动性等均符合工业要求。4.将固体废弃物处理与水煤浆制备相结合,研究亲水性气化细渣作为第二颗粒的可行性。使用水煤浆气化滤饼磨细得到的亲水性细渣作为第二颗粒,通过将细渣与煤油混合得到细渣煤油悬浮液,利用细渣煤油悬浮液对煤颗粒进行修饰并进行水煤浆制备,水煤浆的粘度从1107.1mPa·s降低到401.3mPa·s,成浆浓度提高2.3个百分点。5.为了提高气化效率,对具有良好流动性的超高浓度水煤浆的制备技术进行研究。通过纳米碳酸钙煤油悬浮液修饰煤颗粒的方式,对成浆浓度为61%的神华烟煤进行颗粒表面改性。利用修饰后的神华煤烟进行超高浓度水煤浆制备时,成功制得了浓度66%,粘度在2000mPa·s,流动性良好,流动等级在B-的水煤浆。
周亚超[3]（2020）在《EPS/石膏轻质保温墙体材料的制备与性能研究》文中研究表明随着经济与建筑技术的不断发展,以及人们对建筑绿色化和功能性需求的不断提升,研发绿色节能、低耗环保的建筑材料对实现节能减排和发展循环经济具有重要意义。与水泥相比,石膏基胶凝材料具有能耗低、加工工艺简单等优点。石膏基胶凝材料应用于墙体材料不仅可发挥其储量丰富的资源优势,更具有绿色环保特性。同时,废弃EPS在建筑材料中的再生利用符合当前循环经济的发展需求。EPS/石膏复合材料具有质量轻、保温隔热性能好等优点,在轻质保温围护墙体应用方面具有良好的发展前景。鉴于此,本文对轻质耐水EPS/石膏复合墙体材料的制备及其性能优化进行了系统研究。主要研究内容与结果如下:首先,对石膏胶凝材料进行耐水增强改性研究。以普通硅酸盐水泥、粉煤灰和生石灰为改性剂,在单因素试验确定三种改性剂掺量范围的基础上,采用响应曲面法根据Box-Behnken中心组合设计原理设计了三因素三水平试验。通过Design-Expert软件对试验结果进行分析,确定各材料掺量的最佳配比:石膏粉掺量69.98%、水泥掺量15.32%、粉煤灰掺量9.17%、生石灰掺量5.53%。并对优选组的抗压强度、软化系数等指标进行验证分析。结果表明:石膏基体改性后的1d抗压强度、28d抗压强度和软化系数分别为5.50MPa、20.30MPa和0.45,相对于空白石膏组分别提高了48.65%、54.96%和21.62%。为了进一步改善石膏基胶凝材料的施工性、耐水性和强度,研究了水胶比、减水剂种类和掺量、缓凝剂和研磨时间等因素对上述改性胶凝材料性能的影响。结果表明,水胶比取0.25时复合胶凝材料的工作性、抗折、抗压强度等综合性能最好。不同减水剂的试验结果显示:相比于三聚氰胺减水剂,聚羧酸减水剂掺量为0.28%时,复合胶凝材料的1d抗压强度、28d抗压强度和软化系数分别为32.10MPa、53.70MPa和0.80,较空白组分别提高了492.59%、164.53%和77.78%。与三聚氰胺减水剂相比,聚羧酸减水剂的相容性更好。缓凝剂试验结果表明,当SC类缓凝剂掺量为0.15%,复合浆体的初凝和终凝时间分别达到47min、56min时,能够满足施工操作时间以及快速脱模的要求。通过对粉体进行研磨发现:加入聚羧酸减水剂的情况下,当粉体研磨20min时,石膏、水泥和生石灰的细度分别提高了39.02%、37.53%和22.35%;1d和28d抗压强度分别为33.50MPa、61.50MPa,与研磨前相比分别提高了24.07%、32.54%。试验表明,本试验范围内,石膏基复合胶凝材料综合性能最佳对应的参数分别为:水胶比0.25、聚羧酸减水剂掺量为0.28%、缓凝剂掺量为0.15%、研磨时间为20min。选用再生EPS颗粒为骨料,与上述石膏基胶凝材料复合,制备EPS/石膏复合材料,并对其进行性能优化试验研究。首先研究了HPMC掺量对EPS/石膏复合材料性能的影响,利用Adobe Photoshop CC2018和Image-Pro Plus图形处理软件,对EPS颗粒在复合胶凝材料中的均匀程度进行定量表征。EPS粒径大小和级配对复合材料影响的试验结果表明:EPS颗粒粒径取3～5mm时,相比3mm和5mm单粒级骨料对复合材料的各项性能提升更有利。研究了EPS体积掺量:40%、50%、60%、70%和80%,对EPS/石膏复合材料强度和容重的影响,并分别探究了EPS/石膏复合材料的力学性能与EPS体积分数的关系、EPS体积分数对其表观密度和和导热系数的影响规律。此外,研究了PVA纤维对EPS/石膏复合材料性能的影响规律和改性机理。结果表明,PVA纤维可以较好地改善复合材料的抗折强度和韧性,此外纤维加入的同时可在一定程度上有利于抑制EPS颗粒的上浮。本文系统研究了EPS/石膏复合材料的制备与性能调控方法,制备出表观密度为855.20kg/m3、抗压强度为6.40MPa、导热系数为0.295W/（m·K）、软化系数为0.71的绿色轻质墙体材料,且保温性能较好,为废弃再生资源的利用和EPS/石膏复合材料在新型墙体材料中的应用提供参考。
杜野[4]（2020）在《抗分散注浆材料研发及其动水冲蚀特性研究》文中认为岩土体加固水下灌浆质量受复杂地质条件、材料设备、工艺参数等多方面因素影响,尤其是动水对浆液稀释冲刷携带作用强烈的地层达到理想效果,难度更大。常用的普通水泥、水泥-化学浆液动水环境条件下浆液留存率低,结石率质量差,难以保证加固效果;而化学浆液成本高,并存在一定的环境污染风险,因而研发粒状水下抗分散灌浆材料是保证动水注浆治理效果的前提。生态修复领域的动水注浆工程,传统的水泥材料难降解、化学材料环境不友好及传统材料动水条件下凝结困难,研发非水泥基抗分散注浆材料是亟需解决的问题。在充分分析动水对浆液作用基础上,采用硫铝酸盐水泥为基体材料,以水泥化学为基础,选择外掺剂调控浆液水化硬化反应为,研发水泥基抗分散注浆材料;利用糯米浆中支链淀粉对方解石形成的调控作用,选择非水泥基抗分散材料的基体材料,利用外掺材料协调浆液的水化反应,研发非水泥基抗分散材料。论文的主要工作及研究成果如下:（1）水泥基抗分散材料研发在分析动水对浆液作用基础上,提出抗分散材料的物质组成与功能要求,采用单变量分析法,以流动度、凝结时间、结石体强度为指标,选择外掺剂种类及掺量;通过正交试验法,研发水泥基抗分散材料。水泥基抗分散材料以硫铝酸盐水泥为基体材料,以聚羧酸减水剂调控浆液的流动性;以葡萄糖酸钠缓凝剂调节浆液的凝结时间;以早强剂调节浆液结石体强度;以羟乙基甲基纤维素醚作为抗分散剂,提高浆体的抗分散性能;以硅灰作为矿物添加剂,提高浆体的物理力学性能。水泥基抗分散材料具有如下性能:抗分散注浆材料不析水,硬化浆体结石率高;抗分散材料硬化浆体早期强度增长快,后期强度高;硬化浆体具有耐硫酸盐侵蚀性能,浆体物质中低碱性是抗硫酸盐侵蚀的物质基础,高密实程度是降低硫酸盐侵入硬化浆体内部造成结晶、膨胀破坏的重要原因。研发抗分散材料动水抗分散模拟试验装置,评价优选配方动水抗分散性能,获得材料极限冲刷速度;建立材料动水抗分散性能与动水流速、浆液流型关系,为动水注浆抗分散材料的选择提供依据。水泥基抗分散材料具有水化放热量高、水化速率快的特征。硬化浆体物质主要由钙钒石（AFt）、水化硅酸钙（C-S-H）构成,氢氧化钙（Ca（OH）2）含量低;在水化初期,抗分散材料水化由相边界（I）反应控制,并由结晶成核与晶体生长（NG）反应向扩散（D）反应控制转换,水化反应主要由扩散（D）反应控制;以水泥化学、外掺剂化学为基础,利用水化热法、环境扫描测试法（ESEM）、X射线衍射测试法（XRD）,连续观察水化产物形貌及物质成分变化,提出抗分散材料水化机理模型。（2）非水泥基抗分散材料研发利用糯米浆中支链淀粉对方解石形成的调控作用,研究非水泥基抗分散材料的组成与功能要求,解决浆体在动水条件下固化难的问题。非水泥基抗分散材料以糯米灰浆为基体材料,通过石膏提高浆体早期强度,降低基体材料结石率低的不足;利用自研的外掺剂,调节浆液的流动性、凝结时间等技术指标;利用羟乙基甲基纤维素醚提高浆体的抗分散性能;利用石粉、碳酸钙砂提高硬化浆体物理力学性能。基于均匀试验法,研发非水泥基抗分散注浆材料。非水泥基抗分散材料具有如下性能:硬化浆体结石率高,体积微膨胀;抗分散材料初始流动度好,流动度保持能力强;硬化浆体耐水侵蚀、耐硫酸盐盐侵,利于工程结构的长期稳定;硬化浆体前期强度增长快,后期强度高。硬化浆体由碳酸钙（Ca CO3）、石膏（Ca SO4·2H2O）组成;糯米浆碳化反应形成碳酸钙（Ca CO3）,对硬化浆体的填充作用、胶结作用强;基于胶凝材料化学及外掺剂化学,以环境扫描测试技术（ESEM）为研究方法,获得非水泥基抗分散材料水化机理。（3）动水条件下抗分散材料冲蚀特性研究利用研发的抗分散材料动水冲刷模拟试验装置,模拟抗分散材料在动水条件下的抗冲蚀性能;结合现场原位注浆模拟试验,从不同尺度验证抗分散材料的抗冲蚀性能与扩散性能。应用水泥基抗分散材料模拟动水架空地层注浆,动水流速在0.6～1.0m/s范围内,浆液留存率达到80%以上,降低动水流速及提高浆液静切力与塑性粘度能够提高浆液的抗冲蚀能力;应用非水泥基材料在模拟动水架空地层注浆,动水流速在0.6～1.0m/s范围内,浆液的留存率达到82%以上,提高浆液的稠度及降低动水流速能提高动水冲蚀性能。现场原位注浆模拟试验验证水泥基（非水泥基）抗分散材料在模拟孔隙地层中具有良好的抗冲蚀能力,提出不同配比浆液适用条件。水泥基抗分散材料配比1浆液适宜动水流速小于1m/s的注浆加固与堵水工程;配比2浆液适适宜动水流速小于0.8m/s的堵水工程;配比3浆液适宜动水流速小于0.6m/s的防渗工程。非水泥基抗分散材料N01配比浆液结石体强度高,凝结时间适宜,材料适宜动水流速小于1m/s的加固与堵水工程;N08配比浆液流动性好,结石体强度较高,浆液适宜动水流速小于0.8m/s的堵水工程;N15配比浆液流动性好,浆液适宜动水流速小于0.8m/s的防渗工程。抗分散材料抗冲蚀机理如下:浆液塑性阶段静切力大、稠度高是抗冲蚀的物质基础,羟乙基甲基纤维素醚（HEMC）具有长链结构,在岩块石表面具有“桥架作用”及“吸附作用”,通过浆液与块石表面的粘结力,提高浆液的抗冲蚀性能,浆液凝结固化具有“突变效应”,早期强度增长快,快速的水化反应形成结石体使浆液抗冲蚀能力增强。（4）抗分散材料应用研究选择九寨沟漳扎镇排水沟道加固及九寨沟景区火花海震损景观修复为例,开展水泥基（非水泥基）抗分散材料的现场应用试验。抗分散材料现场应用试验表明,研发的新材料能够实现动水条件下直接浇筑加固,无需采用围堰、排水措施,取得了良好的应用效果,验证新材料具有良好的工程适用性。
张晶[5]（2020）在《煤矿区钻井裂缝性漏失承压堵漏机理与关键技术研究》文中研究指明随着煤矿、煤层气勘探开发的进一步深入,煤矿区钻探过程中钻遇地层愈加复杂,在钻进至破碎、裂缝发育地层时,漏失问题尤其是裂缝性漏失问题突出。在裂缝内建立稳定封堵隔墙,阻断钻井液漏失通道,提高地层承压能力是解决井漏问题的关键。论文围绕如何在裂缝内部形成稳定封堵隔墙这一核心问题,在对黔西煤矿区煤层气井钻遇漏失地层特性及裂缝性漏失规律分析的基础上,以封堵材料进入裂缝、堆积形成封堵隔墙及封堵隔墙稳定性分析为主线,应用理论分析、数值模拟与相似模拟相结合的方法,开展了封堵隔墙形成过程与承压能力理论研究,优化形成了不同破坏形式下封堵隔墙承压能力预测模型,研究了封堵隔墙承压能力影响因素与强化方法,研究形成了高浓度桥塞复合堵漏技术与配套机具。取得如下成果:（1）研究提出了桥塞堵漏材料粒径设计方法。根据牛顿流体N-S方程,建立了基于漏失量和裂缝内压力梯度的裂缝力学开度计算方法;利用数值模拟、相似模拟与灰色关联分析方法,明确了架桥颗粒特征粒径D50和D90对封堵隔墙起始位置密切相关;结合颗粒沉降试验,采用数据拟合方法,得出了实验条件下固相颗粒拖曳力系数与颗粒雷诺数的对应关系;结合筛网形态与室内实验结果分析,建立了满足裂缝进入与堆积架桥条件的堵漏材料特征粒径取值条件。（2）通过封堵隔墙宏观、细观受力分析与裂缝尖端应力强度因子计算,优化形成了封堵隔墙剪切失稳、滑移失稳及裂缝变形失稳条件下承压能力预测模型。模型分析表明,桥塞材料物理力学性能、几何参数、封堵隔墙起始位置、封堵隔墙长度及其孔隙率是影响封堵隔墙承压能力的主要因素。（3）针对封堵隔墙承压能力主要影响因素,分别利用数值模拟和相似模拟研究了封堵隔墙承压能力强化方法,利用三维颗粒流分析软件PFC3D,定性分析了桥塞材料颗粒级配、颗粒浓度、堵漏压差对封堵隔墙形成及其形态的影响;基于项目研制的可进行封堵隔墙的形成与动态变化过程实时监测的长裂缝堵漏模拟实验装置,研究得出了堵漏材料粒径、类型、浓度、纤维材料长度及加量、堵漏工艺对封堵隔墙承压能力与堵漏过程漏失量的关系。研究表明,合理的颗粒特征粒径D50和D90利于封堵隔墙的形成,D10值对封堵过程漏失量有明显影响;占桥塞材料质量比为2.0%、长度约为裂缝开度2倍的聚丙烯纤维能够有效提高封堵隔墙的整体性与承压能力;堵漏材料浓度的提高,利于封堵隔墙长度、密实程度与极限承压能力的提高,但封门概率提高,项目实验条件下的最优材料浓度为15%。（4）针对宽裂缝内封堵隔墙承压能力低的问题,通过复配实验,分别优选出具有一定触变性与短期抗压强度的触变性水泥浆和对钻井液体系影响较小的可固化堵漏浆体系,（5）研究提出了高浓度桥塞堵漏、高浓度桥塞复合堵漏技术,研制了堵漏施工配套机具,并在贵州黔西煤矿区进行了多井次现场试验。验证并完善了裂缝性漏失堵漏机理与封堵技术研究成果。本文研究成果为煤矿区裂缝性漏失提供了较为科学便捷的封堵工艺方法,对堵漏技术研究与应用具有理论指导与工程借鉴意义。
王苏炜[6]（2020）在《聚丙烯基木塑复合材料挤出微孔发泡成型研究》文中研究表明木塑复合材料（WPC）作为一种高性能、高附加值的绿色环保复合材料,其在建筑装修、包装运输、汽车内饰等领域的广泛应用非常有利于缓解当前社会资源紧缺的问题,有助于社会的可持续发展,特别是对森林资源的保护。为了解决传统木塑复合材料存在的密度大,抗冲击韧性差等问题,本论文通过挤出发泡技术在复合材料内部引入微孔结构来抑制制品内部微裂纹的扩张,从而克服聚丙烯基木塑复合材料的脆性大、延展性和抗冲击应力低等缺点。本论文首先通过设计新型螺杆结构、引入腔穴传递式动态混合器和熔体泵来搭建单阶式螺杆挤出微发泡实验平台,然后开展了原料配方体系组分优化、成型工艺参数选择以及挤出过程泡孔形态结构探索等研究,主要研究工作如下:1、分析比较了木塑复合材料的微发泡成型要求,通过引入分离螺棱、屏障螺杆头来改善螺杆的混炼塑化能力,并依次与腔穴传递式动态混合器和熔体齿轮泵串联以进一步提高设备的分散混合以及稳压、建压能力,从而搭建适用于木塑复合材料的单阶式螺杆挤出微发泡实验平台;2、分析比较了 PP/POE、PP/HDPE及PP/微晶蜡三种树脂基体的结晶特性及其木塑复合材料的流变行为,并研究了不同材料体系下试样的泡孔结构、力学强度以及耐热性能的变化规律,从而探索物料特性、微观结构及制品性能三者之间的相互作用关系;3、分析了木粉含量、木塑界面相容性、成核剂形态及发泡剂配比等不同原料配方体系对材料发泡行为及其他性能的影响。此外,通过调节模具温度、螺杆转速等工艺参数来控制挤出过程中的熔体压力和熔体粘度,进而影响气体溶解度及扩散速率、调节气泡成核起始点及成核密度等,从而进一步优化和改善试样的泡孔形态和力学性能。4、分析了不同分子链结构的聚丙烯树脂及其木塑复合材料的特性,研究了其对后续气泡成核、生长和定型过程的影响,探明聚丙烯分子链结构对试样泡孔结构及力学性能的影响规律。5、通过观察试样轴向和径向的泡孔结构,探明了不同工艺条件下流动熔体中气泡“成核-生长-约束-限位”过程的演变机理,制备了具有高抗冲击强度、高耐热性能的聚丙烯基天然纤维复合材料。
郑文龙[7]（2020）在《松科2井抗高温钻井液技术研究与应用》文中认为科学钻探为地球科学研究提供了前所未有的观测数据和验证关键假说的机会,是人类目前获取地球内部信息最直接最有效的途径。钻井液的组分具有温度敏感性,增加了高温钻井液配制以及性能调控的难度。研究高温对造浆粘土、各类功能型处理剂等组分的影响规律,对于高温钻井液的配制、钻井液在使用过程中性能变化的原因分析以及钻井液处理方案的制定等均是极为必要的。钻井液的高温流变性直接关系到钻屑悬浮及携带、沿程循环压降、碎岩效率等诸多方面,测定并分析不同温度、不同环境下的钻井液流变特性具有极为重要的工程价值和科研意义。首先,本文对近年来国内外所施工的多口科钻井所用钻井液体系进行了总结、归纳,明确了不同科钻井钻井液体系选用及性能调控的要点。科钻井对岩心质量、岩心采取率要求高,所施工区域地质资料贫乏,钻遇复杂地层的风险高,钻井液设计及性能调控需要满足长时间稳定井壁、适应于多种取心工艺、有助于井底动力机具效能的发挥等多项要求。就目前国内外室内与现场应用的抗高温钻井液进行了整理,明确了抗高温钻井液的研究方法及研究思路,着重对钻井液高温流变性研究进行了探讨。其次,介绍了松科2井的基本信息,包括井位选取、地层情况、井身结构等,明确了松科2井不同开次、不同层段钻井液设计的要点,大致分为上部地层的水敏性问题、三开阶段的抗高温防塌问题以及四开以下的超高温问题。介绍了用于本项研究所需的重要仪器。就最小二乘法的基本原理及用于钻井液高温流变性拟合的可行性进行了阐述。再次,就高温对膨润土、凹凸棒土及海泡石土浆液的影响规律进行了老化和高温高压流变性测试等试验。就粘土种类及加量、无机盐、测试温度等因素对其高温流变性的影响规律进行了阐述。结果表明,在8%加量情况下,膨润土浆液的粘度随温度升高先增加后降低;海泡石浆液表现出类似特征,但不如膨润土浆明显;凹凸棒土浆液则随温度升高粘度持续降低。无机盐存在时,膨润土浆因发生絮凝而粘度增加,凹凸棒土和海泡石浆则由于增强了纤维间的纠缠能力而粘度稳定能力增强。高温老化后的凹凸棒土和海泡石浆液的流变性极为反常,对其高温流变方程拟合造成了困难。第四章首先通过高温老化试验证明了常用的抗高温处理剂如SPNH、SMC等磺化材料以及多种抗高温聚合物材料等均会发生一定的高温减效,尤其是在无机盐存在时该现象更为明显。相比于卤盐,甲酸盐的加入使得各类处理剂的性能衰减程度有所减轻。就大分子聚合物的高温流变特性影响因素进行了试验探究。结果表明,聚合物溶液在高温下粘度基本丧失;盐量越高、剪切速率越高、剪切时间越长、p H值越高,粘度衰减幅度越大;甲酸盐有助于聚合物溶液高温下粘度的稳定。聚合物溶液适于以幂律模型进行表征,升温使得其稠度系数减小,流型指数增加,由假塑性流体向牛顿流体转换的趋势增强。将造浆土与之复配可大幅提高浆液体系的粘度稳定能力。第五章则通过抗高温抗盐处理剂的优选及复配,完成了抗245℃的钻井液配方构建及综合性能评价。结果表明,该配方钻井液的高温稳定性、流变性、失水造壁性、抑制性、润滑性、抗污染能力等综合性能指标良好。就涡轮钻取心时发生的重晶石在高速离心下堵塞岩心管问题,结合前期的配方研究完成了基于饱和氯化钠的抗高温无固相盐水钻井液体系设计。第六章就松科2井具体实施过程中不同开次的钻井液使用情况及性能调控思路、方法进行了阐述,并就使用过程中的优缺点进行了总结并反思。总体而言,本项研究工作在明确高温对钻井液各组分影响规律的基础上,充分考虑了不同开次的性能要求,以及钻井液体系转换的便利性、性能调整的连续性和整体钻井液使用成本的经济性。认识到只有通过多种测试手段探明高温对钻井液各组分性能影响的规律,才能使得抗高温钻井液的配制与性能调控的精准化成为可能。本文在完成室内探究的基础上,就所获配方钻井液进行了工程验证,丰富了对高温钻井液的认知,也为超深油气井、干热岩等高温钻井液技术提供了一定的借鉴依据。
潘谊党[8]（2020）在《抗高温高密度水基钻井液体系研究》文中研究指明随着油气资源的勘探和开采向深部地层发展,将会钻遇更多的高温高压地层,对高温高密度水基钻井液的需求将会逐渐增多。高温、高密度将会给钻井液带来如流变性恶化、滤失量显着增大、泥饼增厚等诸多问题,直接影响井内安全及钻探成本。因此开展抗高温高密度水基钻井液体系研究对深部资源勘探与开发具有重要意义。论文调研并研究了高温和密度对水基钻井液性能的影响及作用机理,分析总结了高温高密度钻井液的技术难点和性能调控的技术对策。研究了微锰加重剂和重晶石的理化特性和对钻井液的影响,并对现有加重剂复配比例计算公式进行了改进。合成了抗高温的分散剂。以海泡石和膨润土为造浆材料,研制了一种抗高温高密度水基钻井液配方,耐温200℃、密度2.4g/cm3。研究结果表明。微锰加重剂有着比重晶石更大的密度、硬度和Zeta电位,并且有着吸附能力强和可酸溶的特点。微锰颗粒的平均粒径比重晶石小但粒径分布较窄。实验表明,微锰加重钻井液比重晶石加重钻井液有更好的流变性能和沉降稳定性。通过理论计算和室内实验,优选出重晶石和微锰加重剂质量比为75:25时使用综合效果较好。合成的DPS-1分散剂,可以提高微锰加重钻井液的静沉降稳定性,表观粘度降低率约为19%。膨润土和海泡石最佳复配比例为3:1。最终形成的抗高温高密度水基钻井液配方为:清水+1.5%钠膨润土+0.5%海泡石+0.25%Na2CO3+0.45%NaOH+0.2%KPAM+0.3%RHPT-2+1.5%KHm+5%SPNH+1%DPS-1+1.5%JM-1+加重剂（75wt%重晶石+25wt%微锰,ρ=2.4 g/cm3）。微锰加重剂比重晶石更适合作为高密度钻井液加重材料,通过与重晶石复配可以减少成本并提高综合性能。DPS-1分散剂,可以有效减小微锰加重的高密度钻井液因粘土和岩盐污染导致的加重材料沉降问题,降粘效果明显。海泡石的加入,能够提高膨润土基浆的热稳定性和悬浮能力,改善膨润土基浆在高温下的流变性能,但是会增加滤失量。最终形成的抗高温高密度水基钻井液体系配方具有流变性和滤失造壁性好、热稳定性高以及沉降稳定性良好的特性,满足井温200℃、地层压力系数2.4的高温深井的钻井需求。
高阳[9]（2020）在《不饱和聚酯树脂混凝土设计、性能及动力学研究》文中进行了进一步梳理高温稳定性较差一直是困扰着沥青混合料路面使用的一个难题,尽管目前已有较多材料对沥青混合料进行改性,但是大多数材料依然未能改变其粘弹性的本质。不饱和聚酯树脂混凝土（UPC）是指利用不饱和聚酯（UP）作为粘结剂,将骨料及填料在引发体系作用下固化交联成的一种高性能复合材料。UPC具有抗压强度高,抗腐蚀性能强,可塑性高,固化成型快等优点,已应用于建筑、冶金等行业,然而在道路行业的研究及应用较少。为了便于UPC在道路行业的推广应用,本文对UPC的设计、路用性能、微观特性以及固化动力学进行研究。为了得到适于路用UPC的粘结材料,对间苯型、邻苯型、双环型以及双酚A型UP进行初选,以氧化甲乙酮（MEKP）以及过氧化苯甲酰（BPO）为引发剂,异辛酸钴以及N,N-二乙基苯胺为促进剂,对苯二酚作为阻聚剂,液态丁腈橡胶（LNBR）、端羧基液体丁腈橡胶（CTBN）以及聚醋酸乙烯（PAVc）为增韧剂,对UP的配比及改性进行研究。通过试验初选出两种树脂配比:（1）（间苯型UP以/双酚A型UP）树脂:BPO:N,N-二乙基苯胺:对苯二酚=100:1:0.5:0.06;（2）（间苯型UP以/双酚A型UP）树脂:MEKP:异辛酸钴:对苯二酚=100:1.5:0.75:0.04;综合考虑增韧剂改性UP的施工性能及力学性能,获得相容性良好、储存稳定、弯曲、拉伸、冲击韧性及低温蠕变性能优异的LNBR改性UP。结合UP本身的物理力学特性以及集料级配设计,提出基于体积参数的UPC设计方法,并对其试验检验方法进行研究。研究表明,相较于连续级配,采用间断级配设计的UPC的整体力学性能更优;UPC的聚灰比宜控制在3.5-9.0%之间;车辙试验表明UPC高温稳定性明显优于沥青混合料;低温弯曲试验及弯拉试验表明UPC的抗弯曲变形能力及弯拉性能相对较弱;冻融循环试验更适于UPC的水损性能研究;综合UP力学性能以及成本,建议UPC空隙率宜控制在4.0%左右。利用上述的UPC设计方法,制备了UPC以及LNBR改性UPC,并对其路用性能进行了测试。结果表明,UPC的马歇尔稳定度、动稳定度、劈裂强度高于沥青混合料;UPC浸水残留稳定度大于100%,残留劈裂强度大于80%;UPC在高温及水耦合作用下具有优异的抗水损性能,在低温以及水耦合作用下水稳定性性能有所下降;UPC的弯拉性能介于水泥混凝土及沥青混合料之间,其弯拉强度大于路用水泥混凝土的强度,弯拉应变小于沥青混合料的应变;UPC具有良好的抗油侵蚀性能;UPC的力学性能在老化条件下随着老化时间增加出现先增长后下降的趋势;用LNBR对于UPC进行改性后,尽管其马歇尔稳定度、动稳定度以及抗劈裂强度略有降低,但马歇尔流值、弯曲应变以及疲劳寿命明显提高。为了观察UP以及UPC的微观特性,利用分子动力学对UP及UPC进行计算模拟。根据UP分子结构及固化特性,提出适于UP固化的分子动力学模型。同时,利用分子动力学对UP与集料之间的界面关系进行模拟,获得UP与各集料组分之间的相互作用能。结果表明,集料中四种主要化学组分对UP的相互作用能由强到弱的顺序依次是Al2O3、Fe2O3、Ca O、Si O2。针对UPC的固化行为,通过改变UP、引发助剂、增韧剂、集料的种类,利用Kissinger方程和Crane方程,研究了UPC各组分对UP固化过程的影响。结果表明,双酚A型UP的表观活化能要高于间苯型UP的表观活化能;MEKP对UP的表观活化能的影响大于BPO的影响;LNBR在一定程度上提高了UP的固化动力学特征温度以及表观活化能;集料中各组分按对UP的固化动力学行为的影响由强到弱排序为Al2O3、Fe2O3、Si O2、Ca O。
王坤[10]（2020）在《SBS鞋底材料的制备和性能优化研究》文中进行了进一步梳理本文从苯乙烯-丁二烯-苯乙烯（SBS）牌号的选择、树脂与SBS共混并用、填充和补强体系、填料表面改性以及SBS/热塑性聚氨酯（TPU）共混改性增加底料与聚氨酯（PU）革的粘合性能等方面,对提高和改善SBS鞋底材料的力学性能进行较全面的研究,重点考察了SBS牌号、树脂种类、无机填料、无机填料表面改性剂及增容剂种类和用量对SBS注塑鞋底料力学性能的影响并给出理论解释。首先,从SBS的不同牌号入手,使星形SBS1475分别和线形SBS1401、SBS1301共混,改变线形牌号和星形牌号SBS的比例,研究不同共混比例SBS的力学性能、耐磨性能、熔体流动速率的影响规律。结果表明线形SBS/星形SBS共混体系的拉伸强度、撕裂强度、硬度随着线形SBS用量的增加而显着增加,而断裂伸长率、耐磨性随线形SBS用量的增加而将低,比较不同S/B比例的线形SBS与星形SBS的共混体系的力学性能,发现S含量高的线形SBS的力学性能要高于S含量小的线形SBS,但S含量小的线形SBS有利于使共混体系保持较低的硬度,并且耐磨性和回弹都要优于S含量高的线形SBS,线形SBS的含量增加,线形SBS/星形SBS共混体系的熔体流动速率降低,根据对实验结果的分析,在实际生产中可以根据SBS底料性能的需求,选择不同牌号的SBS进行共混,尤其对透明SBS底料的配方设计具有指导意义。为改善SBS鞋底材料的力学性能,本文研究了高密度聚乙烯（HDPE）、聚丙烯（PP）、聚苯乙烯（PS）和热塑性聚氨酯（TPU）、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物（ABS）五种常见的树脂,分别与SBS并用,研究树脂对SBS/树脂共混体系的力学性能、耐磨性、流变特性的影响规律,并使用DSC分析样品的玻璃化转变温度（Tg）的变化趋势,来分析树脂与SBS共混的相容性,结果表明PS、PP、HDPE与SBS相容性较好,PP、HDPE与SBS共混能显着提高SBS底料的力学强度和耐磨性。本文还研究了补强型填料白炭黑（SiO2）、填充型填料碳酸钙（CaCO3）填充SBS对SBS鞋底材料力学性能的影响,研究表明,SiO2对SBS具有显着的补强作用,且不同目数的SiO2对SBS的补强作用差别不大,当SiO2用量为20份时填充体系的力学性能最好。选择合适粒径的CaCO3填充SBS对填充体系的力学性能影响不大,当填充量为30～50份时,SBS底料力学性能仍能保持在较高的水平,因此对控制SBS底料的成本有指导意义。为提高无机填料的分散均匀性,进一步提高无机填料填充SBS体系的力学性能,分别用三种硅烷偶联剂KH550、KH560、KH570对SiO2进行表面改性,用铝酸盐偶联剂对CaCO3进行表面改性,研究发现KH570用量为1.0分时就能显着提高SBS/Si O2复合材料的力学性能,铝酸酯能显着提高CaCO3填充SBS的力学性能。最后,考虑到实际应用中,鞋底材料常与PU革鞋面材料共同使用,为使生产效率提高,保证产品有较高的质量,缩短生产的工序,将TPU与SBS共混,制备TPU/SBS复合材料,来改善SBS底料与PU革的粘合性能。针对相容剂种类的选择和用量的确定进行了研究,最终确定聚丙烯接枝马来酸酐（PP-g-MAH）为最佳增容剂,当其掺量为1.0份时共混体系的力学性能最佳。
二、碳酸钙级配填充引起聚丙烯剪切粘度降低的机理研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、碳酸钙级配填充引起聚丙烯剪切粘度降低的机理研究（论文提纲范文）
（1）赤泥协同多源固废制备注浆材料组成设计、水化机理与性能调控（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景与意义 |
| 1.2 注浆材料研究现状 |
| 1.2.1 颗粒型注浆材料 |
| 1.2.2 无颗粒型注浆材料 |
| 1.3 赤泥概况 |
| 1.3.1 赤泥产生及分类 |
| 1.3.2 赤泥应用领域 |
| 1.4 赤泥制备胶凝材料研究现状 |
| 1.4.1 赤泥制备水泥基胶凝材料 |
| 1.4.2 赤泥制备地聚物类胶凝材料 |
| 1.5 目前存在的问题 |
| 1.6 研究内容与创新点 |
| 1.6.1 研究内容 |
| 1.6.2 技术路线 |
| 1.6.3 创新点 |
| 第二章 基于多源固废协同的赤泥基胶凝材料制备理论 |
| 2.1 典型工业固废物化特性 |
| 2.1.1 物理特性 |
| 2.1.2 化学组成 |
| 2.1.3 矿相组成 |
| 2.2 典型工业固废基础胶凝活性 |
| 2.2.1 单一固废胶凝活性 |
| 2.2.2 多源固废复合体系胶凝活性 |
| 2.3 赤泥胶凝活性提升方法 |
| 2.3.1 物理活化 |
| 2.3.2 热处置 |
| 2.4 赤泥基胶凝材料协同机制 |
| 2.4.1 多源固废协同利用基本原则 |
| 2.4.2 低钙型赤泥基胶凝材料 |
| 2.4.3 高钙型赤泥基胶凝材料 |
| 2.4.4 赤泥基胶凝材料配合比设计方法 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 赤泥基胶凝材料水化机理 |
| 3.1 赤泥基胶凝材料水化历程 |
| 3.1.1 水化过程中水赋存状态 |
| 3.1.2 浆体粘度经时变化规律 |
| 3.1.3 赤泥基胶凝材料水化历程微观结构 |
| 3.2 赤泥基胶凝材料水化动力学 |
| 3.2.1 水泥类胶凝材料水化动力学模型简介 |
| 3.2.2 高钙型赤泥基胶凝材料水化动力学 |
| 3.2.3 低钙型赤泥基胶凝材料水化动力学模型 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 赤泥基注浆材料性能调控方法 |
| 4.1 水灰比对赤泥基注浆材料性能的作用机制 |
| 4.1.1 浆体流动特性 |
| 4.1.2 水化历程 |
| 4.1.3 抗压强度 |
| 4.2 粒径特征对赤泥基注浆材料性能的影响 |
| 4.2.1 浆体流动特性 |
| 4.2.2 水化历程 |
| 4.2.3 浆体稳定性 |
| 4.2.4 抗压强度 |
| 4.2.5 微观结构 |
| 4.3 超细掺合料对赤泥基注浆材料性能的影响 |
| 4.3.1 抗压强度 |
| 4.3.2 浆体流动特性 |
| 4.3.3 水化历程 |
| 4.3.4 基于孔隙结构的宏观工作性能作用机制 |
| 4.4 外加剂对赤泥基注浆材料性能调控机制 |
| 4.4.1 高效减水剂的吸附能力 |
| 4.4.2 高效减水剂在碱性环境中的稳定性 |
| 4.4.3 减水剂对赤泥基注浆材料工作性能的影响 |
| 4.4.4 抗压强度 |
| 4.4.5 微观结构 |
| 4.5 保水剂对赤泥基浆体性能的影响 |
| 4.5.1 浆体稳定性 |
| 4.5.2 浆体流动特性 |
| 4.5.3 抗压强度 |
| 4.5.4 微观结构 |
| 4.6 基于人工神经网络的性能动态调控方法 |
| 4.6.1 初凝时间 |
| 4.6.2 抗压强度 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 赤泥基注浆材料耐久性与环境相容性研究 |
| 5.1 赤泥基注浆材料抗离子侵蚀性能 |
| 5.1.1 化学侵蚀机理分析 |
| 5.1.2 SO_4~(2-)、Cl~-对赤泥基注浆材料力学性能的影响 |
| 5.1.3 膨润土对抗侵蚀作用的影响 |
| 5.1.4 超细集料对抗侵蚀作用的影响 |
| 5.2 赤泥基注浆材料失稳破坏本构关系 |
| 5.2.1 超细集料失稳破坏模式的影响 |
| 5.2.2 离子侵蚀对失稳破坏模式的影响 |
| 5.3 赤泥基注浆材料碱性组分固化机制 |
| 5.3.1 赤泥基注浆材料碱浸出特性 |
| 5.3.2 碱性组分固化方法 |
| 5.4 赤泥基注浆材料重金属固化机制 |
| 5.4.1 赤泥中重金属的赋存形态 |
| 5.4.2 赤泥基注浆材料对重金属的固化机制 |
| 5.4.3 离子侵蚀作用对重金属固化效率的影响 |
| 5.5 赤泥基注浆材料节能降耗容量 |
| 5.5.1 模型介绍 |
| 5.5.2 赤泥基注浆材料环境影响计算模型 |
| 5.5.3 节能降耗容量计算 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 结论与展塑 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文及参与的项目 |
| 博士期间发表的论文 |
| 傅士期间授权专利 |
| 博士期间参与的科研项目 |
| 博士期间获得奖励 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（2）小分子物质及微纳颗粒对水煤浆成浆性的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 前言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究内容 |
| 1.3 研究创新点 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 悬浮液流变特性 |
| 2.1.1 剪切变稀 |
| 2.1.2 剪切增稠 |
| 2.1.3 触变性 |
| 2.2 悬浮液界面特性 |
| 2.2.1 颗粒间相互作用 |
| 2.2.2 固-液界面的吸附作用 |
| 2.2.3 水化膜 |
| 2.2.4 界面双电层 |
| 2.2.5 毛细管作用力 |
| 2.3 水煤浆成浆性的影响因素 |
| 2.3.1 煤质特性 |
| 2.3.2 粒度级配 |
| 2.3.3 化学添加剂 |
| 2.3.4 其他 |
| 2.4 水煤浆流变性调控方法 |
| 2.4.1 第二液体 |
| 2.4.2 第二颗粒 |
| 2.4.3 有机小分子物质 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 无机小分子物质对水煤浆成浆性的影响 |
| 3.1 实验样品与方法 |
| 3.1.1 材料 |
| 3.1.2 仪器及测试方法 |
| 3.1.3 样品制备 |
| 3.2 无机小分子物质对水煤浆粘度的影响 |
| 3.2.1 一价盐对水煤浆粘度的影响 |
| 3.2.2 二价盐对水煤浆粘度的影响 |
| 3.2.3 三价盐对水煤浆粘度的影响 |
| 3.2.4 碱对水煤浆粘度的影响 |
| 3.3 无机小分子物质对水煤浆Zeta电位的影响 |
| 3.3.1 一价盐对水煤浆Zeta电位的影响 |
| 3.3.2 二价盐对水煤浆Zeta电位的影响 |
| 3.3.3 三价盐对水煤浆Zeta电位的影响 |
| 3.3.4 碱对水煤浆Zeta电位的影响 |
| 3.4 无机小分子物质对水煤浆中水的状态的影响 |
| 3.4.1 无机盐对水煤浆中水的状态的影响 |
| 3.4.2 碱对水煤浆中水的状态的影响 |
| 3.5 无机小分子物质对分散剂吸附量的影响 |
| 3.6 无机小分子物质对水煤浆微观结构的影响 |
| 3.6.1 无机盐对水煤浆微观结构的影响 |
| 3.6.2 碱对水煤浆微观结构的影响 |
| 3.7 无机小分子物质对煤颗粒表面的官能团的影响 |
| 3.8 无机小分子物质对成浆浓度的影响 |
| 3.9 本章小结 |
| 第4章 表面活性剂对悬浮液流变性的影响 |
| 4.1 试验样品及方法 |
| 4.1.1 材料 |
| 4.1.2 样品制备 |
| 4.1.3 样品测量 |
| 4.2 不同类型的表面活性剂对亲水性玻璃微珠悬浮液流变性的影响 |
| 4.2.1 悬浮液的宏观状态的变化 |
| 4.2.2 悬浮液粘度的变化 |
| 4.3 不同类型的表面活性剂对悬浮液Zeta电位的影响 |
| 4.4 不同类型的表面活性剂对悬浮液的微观结构的影响 |
| 4.5 表面活性剂对悬浮液影响的作用机理分析 |
| 4.6 表面活性剂对水煤浆成浆性的影响 |
| 4.7 表面活性剂对水焦浆成浆性的影响 |
| 4.8 本章小结 |
| 第5章 己内酰胺废水对水煤浆成浆性的影响 |
| 5.1 试验样品及方法 |
| 5.1.1 材料 |
| 5.1.2 样品制备及其测量 |
| 5.1.3 水煤浆流动性判断 |
| 5.2 废水浓度对水煤浆粘度的影响 |
| 5.3 废水浓度对水煤浆Zeta电位的影响 |
| 5.4 废水对水煤浆成浆性的影响分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 气化细渣作为第二颗粒对水煤浆成浆性的影响 |
| 6.1 试验样品及测试方法 |
| 6.1.1 材料 |
| 6.1.2 样品制备 |
| 6.1.3 仪器及测量方法 |
| 6.2 第二颗粒悬浮液对颗粒表面疏水性的影响 |
| 6.3 第二颗粒悬浮液对水煤浆成浆性的影响 |
| 6.3.1 第二颗粒悬浮液对水煤浆粘度的影响 |
| 6.3.2 第二颗粒悬浮液的溶剂挥发时间对水煤浆粘度的影响 |
| 6.4 细渣煤油悬浮液对于水煤浆成浆性的影响 |
| 6.4.1 细渣的添加方式对水煤浆粘度的影响 |
| 6.4.2 细渣煤油悬浮液的浓度对水煤浆粘度的影响 |
| 6.4.3 细渣作为第二颗粒对水煤浆成浆浓度的影响 |
| 6.5 细渣煤油悬浮液对煤颗粒表面性质的影响 |
| 6.5.1 煤颗粒的接触角 |
| 6.5.2 煤颗粒的表面微观结构 |
| 6.5.3 煤颗粒的红外光谱 |
| 6.5.4 煤颗粒的Zeta电位 |
| 6.6 细渣煤油悬浮液对水煤浆粘度影响的作用机理分析 |
| 6.7 本章小结 |
| 第7章 流动性良好的超高浓度神华煤水煤浆制备 |
| 7.1 试验样品及方法 |
| 7.1.1 材料 |
| 7.1.2 样品制备 |
| 7.1.3 样品测量 |
| 7.2 颗粒表面修饰方式对水煤浆成浆性的影响 |
| 7.2.1 成浆浓度 |
| 7.2.2 不同的第二颗粒对水煤浆粘度的影响 |
| 7.2.3 颗粒修饰方式对于水煤浆成浆性的影响 |
| 7.3 第二液体以及第二颗粒悬浮液的添加量对水煤浆成浆性的影响 |
| 7.4 颗粒表面修饰对颗粒表面疏水性的影响 |
| 7.5 本章小结 |
| 第8章 全文总结与展望 |
| 8.1 全文总结 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 博士期间的研究成果 |
（3）EPS/石膏轻质保温墙体材料的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 石膏基墙体材料的研究与应用现状 |
| 1.2.1 石膏基墙体材料及其存在的问题 |
| 1.2.2 石膏改性的研究现状 |
| 1.3 EPS基复合墙体材料的研究现状与趋势 |
| 1.4 研究目的和意义 |
| 1.5 本文研究内容 |
| 1.6 技术路线图 |
| 第二章 原材料与试验方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.1.1 石膏 |
| 2.1.2 粉煤灰与生石灰 |
| 2.1.3 水泥 |
| 2.1.4 EPS颗粒 |
| 2.1.5 化学外加剂 |
| 2.1.6 聚乙烯醇纤维 |
| 2.2 试验所用主要仪器及设备 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 石膏标准稠度用水量 |
| 2.3.2 凝结时间 |
| 2.3.3 表观密度 |
| 2.3.4 吸水率 |
| 2.3.5 抗折强度 |
| 2.3.6 抗压强度 |
| 2.3.7 软化系数 |
| 2.3.8 浆体的粘度 |
| 2.3.9 导热系数 |
| 2.3.10 干缩 |
| 2.3.11 抗冻性 |
| 2.3.12 SEM |
| 第三章 石膏基复合胶凝材料体系耐水增强改性 |
| 3.1 响应曲面法 |
| 3.2 基于响应曲面法的石膏基复合胶凝材料体系耐水增强优化 |
| 3.2.1 Box-Behnken试验设计 |
| 3.2.2 二阶响应曲面模型 |
| 3.2.3 水泥-粉煤灰对石膏基体性能的影响 |
| 3.2.4 水泥-生石灰对石膏基体性能的影响 |
| 3.2.5 粉煤灰-生石灰对石膏基体性能的影响 |
| 3.2.6 参数优化及试验验证 |
| 3.2.7 SEM分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 改性石膏基复合胶凝材料性能调控 |
| 4.1 水胶比对石膏基复合胶凝材料性能的影响 |
| 4.1.1 水胶比对复合胶凝材料凝结时间、表观密度和流动性的影响 |
| 4.1.2 水胶比对复合胶凝材料强度和吸水率的影响 |
| 4.2 减水剂对石膏基复合胶凝材料的影响 |
| 4.2.1 减水剂掺量对复合胶凝材料流动性的影响 |
| 4.2.2 减水剂掺量对复合胶凝材料力学性能的影响 |
| 4.3 缓凝剂对石膏基复合胶凝材料凝结时间的影响 |
| 4.4 研磨时间对石膏基复合胶凝材料性能的影响 |
| 4.4.1 研磨时间对石膏基复合胶凝材料比表面积与流动度的影响 |
| 4.4.2 研磨时间对石膏基复合胶凝材料力学性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 EPS/石膏复合墙体材料的性能研究 |
| 5.1 HPMC掺量对EPS/石膏复合材料性能的影响 |
| 5.1.1 HPMC掺量对石膏基复合材料流动性的影响 |
| 5.1.2 HPMC掺量对石膏基复合材料流变特性的影响 |
| 5.1.3 EPS/石膏复合材料的匀质性调控与表征 |
| 5.1.4 HPMC掺量对石膏基复合材料力学性能的影响 |
| 5.2 EPS粒径与级配对EPS/石膏复合材料性能的影响 |
| 5.2.1 EPS粒径与级配对EPS/石膏复合材料基本物理性能的影响 |
| 5.2.2 EPS粒径与级配对EPS/石膏复合材料力学性能的影响 |
| 5.2.3 EPS粒径与级配对EPS/石膏复合材料吸水率和导热系数的影响 |
| 5.2.4 EPS粒径与级配对EPS/石膏复合材料抗冻性的影响 |
| 5.3 EPS掺量对EPS/石膏复合材料性能的影响 |
| 5.3.1 EPS掺量对EPS/石膏复合材料表观密度的影响 |
| 5.3.2 EPS掺量对EPS/石膏复合材料吸水率的影响 |
| 5.3.3 EPS掺量对EPS/石膏复合材料力学性能的影响 |
| 5.3.4 EPS掺量对EPS/石膏复合材料导热系数的影响 |
| 5.3.5 EPS掺量对EPS/石膏复合材料干缩性能的影响 |
| 5.3.6 EPS掺量对EPS/石膏复合材料抗冻性的影响 |
| 5.4 PVA纤维掺量对EPS/石膏复合材料性能的影响 |
| 5.4.1 PVA纤维掺量对EPS/石膏复合材料流动性的影响 |
| 5.4.2 PVA纤维掺量对EPS/石膏复合材料表观密度的影响 |
| 5.4.3 PVA纤维掺量对EPS/石膏复合材料力学性能的影响 |
| 5.4.4 PVA纤维掺量对EPS/石膏复合材料吸水率和导热系数的影响 |
| 5.4.5 PVA纤维掺量对EPS/石膏复合材料干缩性能的影响 |
| 5.4.6 PVA纤维掺量对EPS/石膏复合材料抗冻性的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文及参与的科研项目 |
（4）抗分散注浆材料研发及其动水冲蚀特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 前言 |
| 1.1 选题依据及研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 抗分散材料研究现状 |
| 1.2.2 水泥水化机理研究现状 |
| 1.2.3 动水注浆模拟研究现状 |
| 1.3 目前研究存在的不足 |
| 1.4 研究内容、方法与技术路线 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究方法与技术路线 |
| 1.5 主要创新点 |
| 第2章 抗分散注浆材料研发 |
| 2.1 水泥基抗分散注浆材料研发 |
| 2.1.1 材料组成与功能要求 |
| 2.1.2 试验测试方法 |
| 2.1.3 试验材料选择及其可行性研究 |
| 2.1.4 基于正交试验材料设计的配方优选 |
| 2.1.5 试验结果分析 |
| 2.2 非水泥基抗分散注浆材料研发 |
| 2.2.1 材料组成与功能要求 |
| 2.2.2 试验测试方法 |
| 2.2.3 试验材料选择及其可行性研究 |
| 2.2.4 基于均匀试验材料设计的配方优选 |
| 2.2.5 试验结果分析 |
| 2.3 小结 |
| 第3章 水泥基抗分散材料性能及水化机理研究 |
| 3.1 水泥基抗分散材料性能 |
| 3.1.1 体积稳定性 |
| 3.1.2 流动性能 |
| 3.1.3 力学性能 |
| 3.1.4 耐久性能 |
| 3.1.5 动水抗分散性能 |
| 3.2 水泥基抗分散材料水化机理研究 |
| 3.2.1 硫铝酸盐水泥水化硬化机理 |
| 3.2.2 水化热 |
| 3.2.3 水化过程 |
| 3.2.4 水化产物 |
| 3.2.5 水化动力学 |
| 3.2.6 水化机理 |
| 3.3 小结 |
| 第4章 非水泥基抗分散材料性能及水化机理研究 |
| 4.1 非水泥基抗分散材料性能 |
| 4.1.1 体积稳定性 |
| 4.1.2 流动性能 |
| 4.1.3 力学性能 |
| 4.1.4 耐久性能 |
| 4.1.5 动水抗分散性能 |
| 4.2 非水泥基抗分散材料水化机理研究 |
| 4.2.1 水化过程 |
| 4.2.2 水化产物 |
| 4.2.3 水化机理 |
| 4.3 小结 |
| 第5章 动水条件下抗分散材料冲蚀特性研究 |
| 5.1 室内动水冲蚀模拟试验 |
| 5.1.1 试验装置工作原理 |
| 5.1.2 试验方案设计 |
| 5.1.3 试验数据处理 |
| 5.1.4 试验结果及分析 |
| 5.2 现场原位动水冲蚀模拟试验 |
| 5.2.1 试验目的 |
| 5.2.2 现场注浆试验方案 |
| 5.2.3 试验数据处理 |
| 5.2.4 试验结果及分析 |
| 5.3 抗分散注浆材抗冲蚀机理研究 |
| 5.4 小结 |
| 第6章 抗分散注浆材料应用研究 |
| 6.1 水泥基抗分散注浆材料应用研究 |
| 6.1.1 工程概况 |
| 6.1.2 水文地质分析 |
| 6.1.3 试验方案设计 |
| 6.1.4 治理效果评价 |
| 6.2 非水泥基抗分散注浆材料应用研究 |
| 6.2.1 工程概况 |
| 6.2.2 水文地质分析 |
| 6.2.3 试验方案设计 |
| 6.2.4 治理效果评价 |
| 6.3 小结 |
| 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间主要研究成果 |
（5）煤矿区钻井裂缝性漏失承压堵漏机理与关键技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 裂缝性地层漏失机理研究现状 |
| 1.2.2 裂缝性地层承压堵漏机理研究现状 |
| 1.2.3 裂缝性地层承压堵漏技术现状 |
| 1.2.4 存在问题 |
| 1.3 研究内容与技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 研究方法与技术路线 |
| 2 煤矿区裂缝性地层漏失特征 |
| 2.1 裂缝性地层漏失特征与类型 |
| 2.1.1 黔西地区裂缝性漏失特征 |
| 2.1.2 裂缝性漏失特点与分类 |
| 2.2 裂缝性漏失应对 |
| 2.2.1 降低井筒内外压差 |
| 2.2.2 提高地层承压能力 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 裂缝封堵隔墙形成与失稳机理研究 |
| 3.1 封堵隔墙形成条件分析 |
| 3.1.1 裂缝开度预测 |
| 3.1.2 堵漏材料进入粒径设计 |
| 3.1.3 堵漏材料沉积与堆积 |
| 3.2 封堵隔墙承压失稳机理 |
| 3.2.1 封堵隔墙受力分析 |
| 3.2.2 滑移失稳机理 |
| 3.2.3 剪切破坏失稳机理 |
| 3.2.4 裂缝变形失稳机理 |
| 3.3 封堵隔墙堆积过程颗粒流模拟 |
| 3.3.1 桥塞堵漏模型构建 |
| 3.3.2 堵漏过程数值模拟 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 裂缝性地层提高承压能力相似模拟实验研究 |
| 4.1 堵漏材料进入与堆积模拟实验 |
| 4.1.1 实验装置及方法 |
| 4.1.2 实验结果及分析 |
| 4.2 桥塞材料承压堵漏实验 |
| 4.2.1 实验装置研制 |
| 4.2.2 桥塞材料承压堵漏实验方案 |
| 4.2.3 桥塞材料承压堵漏模拟试验 |
| 4.3触变性水泥浆与可固化堵漏浆室内配比实验 |
| 4.3.1 高浓度桥塞封堵实验研究 |
| 4.3.2 触变性堵漏水泥浆配比实验 |
| 4.3.3 可固化堵漏浆体系室内实验 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 煤矿区裂缝性漏失堵漏关键技术与现场试验研究 |
| 5.1 裂缝性漏失堵漏关键技术 |
| 5.1.1 封堵方法选择 |
| 5.1.2 高浓度桥塞堵漏工艺 |
| 5.1.3 复合堵漏工艺 |
| 5.2 裂缝性漏失承压堵漏配套工具 |
| 5.2.1 高浓度混浆装置 |
| 5.2.2 井口旋转控制头研制 |
| 5.3 煤矿区裂缝性漏失承压堵漏现场试验 |
| 5.3.1 高浓度桥塞承压堵漏试验 |
| 5.3.2 触变性水泥浆复合堵漏试验 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
（6）聚丙烯基木塑复合材料挤出微孔发泡成型研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 木塑复合材料成型技术 |
| 1.2.1 木塑复合材料的主要成分 |
| 1.2.2 木塑复合材料的成型设备及工艺 |
| 1.2.3 木塑复合制品性能的影响因素 |
| 1.3 微发泡成型技术 |
| 1.3.1 微发泡成型过程 |
| 1.3.2 气泡成核机理 |
| 1.3.3 微发泡成型设备及工艺 |
| 1.4 聚丙烯木塑复合材料发泡性能及其应用现状 |
| 1.4.1 聚丙烯发泡性能 |
| 1.4.2 木塑复合材料的应用现状 |
| 1.5 本文的研究目的及意义、研究内容和课题创新点 |
| 1.5.1 研究目的及意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.5.3 创新点 |
| 第二章 实验原料、设备及测试手段 |
| 2.1 实验原料及设备 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验设备及仪器 |
| 2.1.3 发泡试样的制备 |
| 2.2 试样性能的测试与表征 |
| 2.2.1 流变测试 |
| 2.2.2 熔融指数测试(MFR) |
| 2.2.3 扫描电子显微镜测试(SEM) |
| 2.2.4 差示量热扫描测试(DSC) |
| 2.2.5 热失重曲线测试(TGA) |
| 2.2.6 抗冲击强度测试 |
| 2.2.7 拉伸强度测试 |
| 2.2.8 弯曲强度测试 |
| 2.2.9 表观密度测试 |
| 2.2.10 维卡软化温度测试 |
| 2.2.11 傅里叶变换红外分析(FTIR) |
| 第三章 挤出微发泡实验平台的搭建 |
| 3.1 单螺杆挤出机 |
| 3.2 塑化螺杆 |
| 3.2.1 分离螺纹 |
| 3.2.2 屏障螺杆头 |
| 3.3 混合元件 |
| 3.3.1 混合元件类型 |
| 3.3.2 动态混合器尺寸 |
| 3.4 稳压装置 |
| 3.5 发泡模具 |
| 3.5.1 发泡工艺选择 |
| 3.5.2 机头模具尺寸 |
| 3.5.3 模具内熔体的流动状态 |
| 3.6 本章小节 |
| 第四章 共混体系对材料熔体强度及泡孔结构的影响 |
| 4.1 实验方案 |
| 4.2 弹性体对木塑复合材料发泡试样性能的影响 |
| 4.2.1 POE含量对复合材料热性能的影响 |
| 4.2.2 POE含量对复合材料流变性能的影响 |
| 4.2.3 POE含量对试样泡孔结构的影响 |
| 4.2.4 POE含量对试样力学性能的影响 |
| 4.2.5 POE含量对试样耐热性能的影响 |
| 4.3 HDPE对复合材料发泡试样性能的影响 |
| 4.3.1 HDPE含量对复合材料热性能的影响 |
| 4.3.2 HDPE含量对复合材料流变性能的影响 |
| 4.3.3 HDPE含量对试样泡孔结构的影响 |
| 4.3.4 HDPE含量对试样耐热性能的影响 |
| 4.4 微晶蜡对复合材料发泡试样性能的影响 |
| 4.4.1 微晶蜡含量对复合材料热性能的影响 |
| 4.4.2 微晶蜡含量对复合材料流变性能的影响 |
| 4.4.3 微晶蜡含量对试样泡孔结构的影响 |
| 4.4.4 微晶蜡含量对试样耐热性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 复合材料各组分对发泡试样泡孔结构及性能的影响 |
| 5.1 实验方案 |
| 5.2 木粉含量对复合材料发泡试样性能的影响 |
| 5.2.1 木粉含量对材料熔体流动速率的影响 |
| 5.2.2 木粉含量对试样泡孔结构的影响 |
| 5.2.3 木粉含量对试样力学性能的影响 |
| 5.2.4 木粉含量对试样耐热性能的影响 |
| 5.2.5 木粉含量对试样表观密度的影响 |
| 5.3 MAH-g-PP含量对复合材料发泡试样性能的影响 |
| 5.3.1 MAH-g-PP对木粉和树脂界面结合效果的影响 |
| 5.3.2 MAH-g-PP含量对复合材料熔体流动速率的影响 |
| 5.3.3 MAH-g-PP含量对试样泡孔结构的影响 |
| 5.3.4 MAH-g-PP含量对试样力学性能的影响 |
| 5.3.5 MAH-g-PP含量对试样耐热性能的影响 |
| 5.3.6 MAH-g-PP含量对试样表观密度的影响 |
| 5.4 成核剂类型对复合材料发泡试样性能的影响 |
| 5.4.1 成核剂类型对材料熔体流动速率的影响 |
| 5.4.2 成核剂类型对试样泡孔结构的影响 |
| 5.4.3 成核剂类型对试样力学性能的影响 |
| 5.4.4 成核剂类型对试样耐热性能的影响 |
| 5.4.5 成核剂类型对试样表观密度的影响 |
| 5.5 成核剂含量对复合材料发泡试样性能的影响 |
| 5.5.1 成核剂含量对材料熔体流动速率的影响 |
| 5.5.2 成核剂含量对试样泡孔结构的影响 |
| 5.5.3 成核剂含量对试样力学性能的影响 |
| 5.5.4 成核剂含量对试样耐热性能的影响 |
| 5.5.5 成核剂含量对试样表观密度的影响 |
| 5.6 复合发泡剂对复合材料发泡试样性能的影响 |
| 5.6.1 发泡剂分解温度 |
| 5.6.2 复合发泡剂对试样泡孔结构的影响 |
| 5.6.3 复合发泡剂对试样力学性能的影响 |
| 5.7 发泡剂含量对复合材料发泡试样性能的研究 |
| 5.7.1 发泡剂含量对试样泡孔结构的影响 |
| 5.7.2 发泡剂含量对试样力学性能的影响 |
| 5.8 本章小结 |
| 第六章 树脂类型及工艺参数对试样泡孔结构的影响研究 |
| 6.1 实验方案 |
| 6.2 树脂类型对复合材料性能的影响 |
| 6.2.1 树脂类型对复合材料热性能的影响 |
| 6.2.2 树脂类型对复合材料流变性能的影响 |
| 6.3 模具温度对试样泡孔结构及性能的影响 |
| 6.3.1 模具温度对试样泡孔结构的影响 |
| 6.3.2 模具温度对试样力学性能的影响 |
| 6.3.3 模具温度对试样表观密度的影响 |
| 6.4 螺杆转速对试样泡孔结构及性能的影响 |
| 6.4.1 螺杆转速对试样泡孔结构的影响 |
| 6.4.2 螺杆转速对试样力学性能的影响 |
| 6.4.3 螺杆转速对试样表观密度的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 木塑复合材料挤出过程中泡孔形态的演变机理与模型初探 |
| 7.1 挤出实验中发泡过程初探 |
| 7.2 泡孔形态演变机理的探索 |
| 7.3 本章总结 |
| 第八章 总结 |
| 8.1 全文总结 |
| 8.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果及发表的学术论文 |
| 发表及已接收的论文 |
| 研究成果及专利 |
| 作者和导师简介 |
| 附件 |
（7）松科2井抗高温钻井液技术研究与应用（论文提纲范文）
| 作者简历 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 引言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 科学钻探简介 |
| 1.1.2 科学钻探的目的和意义 |
| 1.1.3 科学钻探的发展历程 |
| 1.1.4 科学钻探的特点及难点 |
| 1.1.5 项目的来源 |
| 1.2 研究现状及发展趋势 |
| 1.2.1 科学钻探钻井液研究及应用现状 |
| 1.2.2 抗高温水基钻井液研究及应用现状 |
| 1.3 主要研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 1.4 预期目标及创新点 |
| 第二章 松科2井钻井液设计要素及研究方法 |
| 2.1 松科2井基本信息 |
| 2.1.1 地理概况 |
| 2.1.2 构造概况 |
| 2.1.3 地层概况及取心要求 |
| 2.2 松科2井钻井液设计要素 |
| 2.3 研究所用仪器 |
| 2.3.1 高温高压流变仪 |
| 2.3.2 滚子加热炉 |
| 2.3.3 极压润滑仪 |
| 2.3.4 粘附系数仪 |
| 2.3.5 高温高压静态滤失仪 |
| 2.3.6 高温高压膨胀仪 |
| 2.3.7 钻井液样品配制方法 |
| 2.4 钻井液流变模型拟合及优选 |
| 2.4.1 钻井液流变性常用流变模式 |
| 2.4.2 一元线性回归及最小二乘法原理 |
| 2.4.3 钻井液流变模式拟合步骤 |
| 2.4.4 拟合效果对比及最佳钻井液流变模式的确定 |
| 2.4.5 温度对表观粘度的影响规律 |
| 第三章 高温对造浆土性能的影响 |
| 3.1 高温对膨润土流变性能的影响 |
| 3.1.1 膨润土的基本性质 |
| 3.1.2 高温老化对膨润土基浆性能的影响 |
| 3.1.3 膨润土浆高温高压流变性影响因素 |
| 3.2 高温对凹凸棒土流变性能的影响 |
| 3.2.1 凹凸棒土基本性质 |
| 3.2.2 剪切时间对粘度的影响 |
| 3.2.3 老化温度对粒径的影响 |
| 3.2.4 凹凸棒土高温流变影响因素 |
| 3.3 高温对海泡石流变性能的影响 |
| 3.3.1 海泡石基本性质简介 |
| 3.3.2 海泡石高温流变特性影响因素探究 |
| 第四章 高温对钻井液处理剂的影响 |
| 4.1 高温对处理剂的影响机理 |
| 4.1.1 处理剂的高温降解 |
| 4.1.2 处理剂的高温交联 |
| 4.1.3 处理剂在粘土表面的高温解吸作用 |
| 4.1.4 抗高温处理剂的作用机理 |
| 4.2 高温老化对处理剂性能的影响 |
| 4.2.1 高温老化对磺化类降水剂的影响 |
| 4.2.2 高温老化对聚合物类降水剂的影响 |
| 4.3 高温对聚合物处理剂流变性的影响 |
| 4.3.1 聚合物种类的影响 |
| 4.3.2 加量对聚合物高温流变性的影响 |
| 4.3.3 盐对聚合物流变性的影响 |
| 4.3.4 剪切时间对聚合物流变性的影响 |
| 4.3.5 土对聚合物流变性的影响 |
| 第五章 抗高温钻井液配方构建及性能评价 |
| 5.1 抗高温处理剂优选 |
| 5.1.1 抗高温增粘剂优选 |
| 5.1.2 抗高温降滤失剂优选 |
| 5.1.3 降粘剂优选 |
| 5.1.4 沥青类防塌剂优选 |
| 5.1.5 抗温抗盐润滑剂 |
| 5.1.6 抑制剂优选 |
| 5.2 抗245℃配方构建及综合性能评价 |
| 5.2.1 .热稳定性评价 |
| 5.2.2 抗污染试验 |
| 5.2.3 抑制性试验 |
| 5.2.4 润滑性试验 |
| 5.2.5 高温流变模型优选及AV预测 |
| 5.3 抗245℃无固相盐水钻井液配方构建 |
| 5.3.1 盐对聚合物溶液的影响 |
| 5.3.2 聚合物降失水剂优选 |
| 5.3.3 沥青粉优选 |
| 5.3.4 NaCl加量调整 |
| 第六章 松科2井钻井液现场应用 |
| 6.1 二开以浅特殊钻井工序下钻井液技术 |
| 6.1.1 二开以浅地层情况 |
| 6.1.2 二开钻井液配方设计 |
| 6.1.3 二开以浅先导孔钻井液性能调控 |
| 6.1.4 扩孔钻井液性能调控 |
| 6.2 抗高温防塌钻井液在三开连续取心的应用 |
| 6.2.1 三开地层情况及岩性特征 |
| 6.2.2 三开钻井液考虑要素 |
| 6.2.3 三开钻井液配方构建及综合性能评价 |
| 6.2.4 三开钻井液维护与处理 |
| 6.3 抗高温钻井液在四开的应用 |
| 6.3.1 四开地层情况及岩性特征 |
| 6.3.2 钻井液工作难点 |
| 6.3.3 钻井液体系及维护处理 |
| 6.4 抗高温钻井液在五开的应用 |
| 6.4.1 五开地层概况及钻井液工作难点 |
| 6.4.2 五开钻井液的使用及维护 |
| 第七章 结论 |
| 7.1 结论与认识 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 论文不足与展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
（8）抗高温高密度水基钻井液体系研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 高温高密度钻井液体系及应用现状 |
| 1.2.2 高密度钻井液加重材料 |
| 1.2.3 高密度钻井液分散剂 |
| 1.3 主要研究内容、技术思路与创新点 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 1.3.3 创新点 |
| 第二章 高温高密度水基钻井液性能调控机理研究 |
| 2.1 高温对水基钻井液性能影响及作用机理 |
| 2.1.1 高温对钻井液性能的影响 |
| 2.1.2 亚临界水的性质及其对钻井液的影响 |
| 2.1.3 高温对粘土的作用 |
| 2.1.4 高温对处理剂的作用 |
| 2.2 密度对水基钻井液性能影响及作用机理 |
| 2.2.1 密度对钻井液性能的影响 |
| 2.2.2 作用机理 |
| 2.3 高温高密度钻井液主要技术难点 |
| 2.4 高温高密度钻井液性能调控技术对策 |
| 2.4.1 粘土种类优选及复配 |
| 2.4.2 加重材料种类优选 |
| 2.4.3 优化加重材料粒径级配 |
| 2.4.4 研制抗高温分散剂 |
| 2.5 小结 |
| 第三章 高密度钻井液加重材料研究与优选 |
| 3.1 实验材料和方法 |
| 3.1.1 主要实验材料 |
| 3.1.2 实验方法 |
| 3.2 重晶石和微锰加重剂理化性质 |
| 3.2.1 基本性质 |
| 3.2.2 粒径大小和级配 |
| 3.2.3 表面性质 |
| 3.3 重晶石和微锰加重剂对钻井液性能影响 |
| 3.3.1 流变性能 |
| 3.3.2 沉降稳定性 |
| 3.3.3 滤失造壁性能 |
| 3.4 加重剂复配比例计算 |
| 3.4.1 连续尺寸球形堆积理论 |
| 3.4.2 加重剂复配比例计算方程 |
| 3.4.3 改进后的复配比例计算方程 |
| 3.5 加重剂复配比例优选及性能评价 |
| 3.6 小结 |
| 第四章 抗高温分散剂的研制 |
| 4.1 实验材料和配方 |
| 4.1.1 主要实验材料 |
| 4.1.2 实验配方 |
| 4.2 合成方法 |
| 4.3 合成条件优选 |
| 4.3.1 丙烯酸加量 |
| 4.3.2 引发剂种类和加量 |
| 4.3.3 木质素磺酸钠加量 |
| 4.4 分散剂性能评价 |
| 4.4.1 沉降稳定性 |
| 4.4.2 流变性能 |
| 4.4.3 滤失造壁性 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 抗高温高密度水基钻井液体系优选与评价 |
| 5.1 实验材料和配方 |
| 5.1.1 主要实验材料 |
| 5.1.2 实验配方 |
| 5.2 粘土种类及加量优选 |
| 5.2.1 粘土种类优选 |
| 5.2.2 粘土加量优选 |
| 5.3 处理剂优选 |
| 5.3.1 增粘剂 |
| 5.3.2 降滤失剂 |
| 5.4 钻井液体系配方 |
| 5.5 钻井液性能评价 |
| 5.6 小结 |
| 第六章 结论和展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（9）不饱和聚酯树脂混凝土设计、性能及动力学研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 UPC材料组成 |
| 1.2.2 UPC的力学性能及其影响因素 |
| 1.2.3 UPC耐化学腐蚀性能 |
| 1.2.4 UPC收缩性能及改性 |
| 1.2.5 热固性树脂微观结构模拟研究 |
| 1.2.6 UPC固化动力学 |
| 1.2.7 研究现状总结 |
| 1.3 研究内容和技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第二章 不饱和聚酯树脂(UP)及引发助剂选择 |
| 2.1 UP及引发助剂 |
| 2.1.1 UP |
| 2.1.2 引发剂 |
| 2.1.3 促进剂 |
| 2.1.4 阻聚剂 |
| 2.2 树脂及引发助剂初选 |
| 2.2.1 初选试验方案 |
| 2.2.2 拉伸试验 |
| 2.2.3 低温蠕变试验(BBR) |
| 2.2.4 粘度试验 |
| 2.3 初选试验结果及分析 |
| 2.3.1 拉伸性能 |
| 2.3.2 低温蠕变性能 |
| 2.3.3 粘度性能 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 UP改性及性能研究 |
| 3.1 材料选择 |
| 3.1.1 树脂 |
| 3.1.2 引发助剂 |
| 3.1.3 增韧剂 |
| 3.2 UP改性 |
| 3.2.1 UP改性过程 |
| 3.2.2 改性UP相容性 |
| 3.2.3 改性UP储存稳定性 |
| 3.2.4 改性UP诱导时间 |
| 3.3 改性UP性能研究 |
| 3.3.1 弯曲性能 |
| 3.3.2 拉伸性能 |
| 3.3.3 冲击韧性性能 |
| 3.3.4 低温蠕变性能 |
| 3.3.5 老化性能 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 UPC材料组成设计 |
| 4.1 UPC材料组成 |
| 4.1.1 树脂 |
| 4.1.2 引发助剂 |
| 4.1.3 集料 |
| 4.2 级配设计方案 |
| 4.3 聚灰比范围确定 |
| 4.3.1 最大聚灰比确定 |
| 4.3.2 最小聚灰比确定 |
| 4.4 不饱和聚酯混凝土体积特性 |
| 4.4.1 UPC体积参数 |
| 4.4.2 空隙率与体积参数之间的关系 |
| 4.5 UPC性能检验 |
| 4.5.1 马歇尔稳定度及流值 |
| 4.5.2 抗水损性能 |
| 4.5.3 高温车辙性能 |
| 4.5.4 低温弯曲性能 |
| 4.5.5 弯拉性能 |
| 4.5.6 经济性分析 |
| 4.6 UPC设计流程 |
| 4.7 小结 |
| 第五章 UPC路用性能研究 |
| 5.1 UPC制备 |
| 5.2 路用性能分析 |
| 5.2.1 容留时间 |
| 5.2.2 高温稳定性能 |
| 5.2.3 水稳定性能 |
| 5.2.4 低温抗裂性能 |
| 5.2.5 弯拉性能 |
| 5.2.6 抗油侵蚀性能 |
| 5.2.7 老化性能 |
| 5.2.8 疲劳性能 |
| 5.3 小结 |
| 第六章 UPC分子动力学模拟 |
| 6.1 分子动力学简介 |
| 6.2 UP分子结构确定 |
| 6.2.1 高效液相色谱分析(HPLC) |
| 6.2.2 红外光谱试验分析 |
| 6.2.3 核磁共振试验分析 |
| 6.3 UP分子动力学模拟 |
| 6.3.1 UP交联模型的建立 |
| 6.3.2 UP物理特性模拟 |
| 6.3.3 UP力学性能模拟 |
| 6.4 UPC分子动力学模拟 |
| 6.4.1 集料的分子动力学模拟 |
| 6.4.2 UP与集料之间的相互作用 |
| 6.5 小结 |
| 第七章 UPC固化动力学研究 |
| 7.1 UP固化动力学简介 |
| 7.2 UPC固化动力学参数确定方案 |
| 7.2.1 材料选择 |
| 7.2.2 试验过程 |
| 7.3 UPC固化动力学分析 |
| 7.3.1 UP固化动力学特性 |
| 7.3.2 引发助剂对UP固化动力学的影响 |
| 7.3.3 增韧剂对UP固化动力学的影响 |
| 7.3.4 无机填料对UP固化动力学的影响 |
| 7.4 小结 |
| 结论与建议 |
| 1.主要结论 |
| 2.创新点 |
| 3.进一步研究建议 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（10）SBS鞋底材料的制备和性能优化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 SBS的概况 |
| 1.1.2 SBS的结构与性能 |
| 1.1.3 SBS的共混改性 |
| 1.1.4 线形与星形SBS三嵌段共聚物之间的性能比较 |
| 1.1.5 SBS的应用 |
| 1.2 无机填料 |
| 1.2.1 碳酸钙 |
| 1.2.2 白炭黑 |
| 1.3 偶联剂 |
| 1.3.1 钛酸酯类 |
| 1.3.2 硅烷类 |
| 1.3.3 铝酸酯类 |
| 1.4 鞋底材料 |
| 1.4.1 SBS用作鞋底底料 |
| 1.4.2 SBS之外的鞋底底料 |
| 1.4.3 聚氨酯鞋底 |
| 1.4.4 橡胶鞋底 |
| 1.4.5 发泡鞋底 |
| 1.5 本文研究的目的和意义及研究的主要内容 |
| 1.5.1 本文主要目的和意义 |
| 1.5.2 本文主要研究内容 |
| 第二章 SBS结构及不同结构SBS共混比例的应用研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原料 |
| 2.2.2 主要仪器与设备 |
| 2.2.3 试样制备 |
| 2.2.4 性能测试与表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 线形SBS/星形SBS比例对SBS拉伸性能的影响 |
| 2.3.2 线形SBS/星形SBS比例对SBS撕裂强度的影响 |
| 2.3.3 线形SBS/星形SBS比例对SBS耐磨性、硬度、回弹性能的影响 |
| 2.3.4 线形SBS/星形SBS比例对SBS熔体流动速率的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 树脂与SBS共混改性的性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原料 |
| 3.2.2 主要仪器与设备 |
| 3.2.3 试样制备 |
| 3.2.4 性能测试与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 树脂种类和用量对SBS/树脂共混材料拉伸性能的影响 |
| 3.3.2 树脂种类和用量对SBS/树脂共混材料撕裂强度的影响 |
| 3.3.3 树脂种类和用量对SBS/树脂共混材料耐磨性、硬度、回弹性能的影响 |
| 3.3.4 SBS/树脂共混材料DSC分析 |
| 3.3.5 SBS/树脂共混材料流变性能 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 无机填料填充SBS复合材料的应用研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要原料 |
| 4.2.2 主要仪器与设备 |
| 4.2.3 试样制备 |
| 4.2.4 性能测试与表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 无机填料目数和用量对SBS/无机填料复合材料拉伸性能的影响 |
| 4.3.2 无机填料目数和用量对SBS/无机填料复合材料撕裂性能的影响 |
| 4.3.3 无机填料目数和用量对SBS/无机填料复合材料耐磨性、硬度、回弹性能的影响 |
| 4.3.4 无机填料在SBS/无机填料复合材料中分散分析 |
| 4.3.5 SBS/无机填料复合材料的流变性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 偶联剂在SBS/无机填料复合材料中的应用研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 主要原料 |
| 5.2.2 主要仪器与设备 |
| 5.2.3 试样制备 |
| 5.2.4 性能测试与表征 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 偶联剂对SBS/无机填料复合材料拉伸性能的影响 |
| 5.3.2 偶联剂对SBS/无机填料复合材料撕裂强度的影响 |
| 5.3.3 偶联剂对SBS/无机填料复合材料耐磨性、硬度、回弹性能的影响 |
| 5.3.4 无机填料在SBS/无机填料复合材料中分散分析 |
| 5.3.5 偶联剂处理SBS/无机填料复合材料的流变性能 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 相容剂在TPU/SBS复合材料中的应用研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 主要原料 |
| 6.2.2 主要仪器与设备 |
| 6.2.3 试样制备 |
| 6.2.4 性能测试与表征 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 相容剂种类和用量对TPU/SBS共混材料拉伸性能的影响 |
| 6.3.2 相容剂种类和用量对TPU/SBS共混材料撕裂强度的影响 |
| 6.3.3 相容剂对TPU/SBS共混体系耐磨性、硬度、回弹性能的影响 |
| 6.3.4 相容剂PP-g-MAH增容TPU/SBS共混体系的SEM图像 |
| 6.3.5 PP-g-MAH增容TPU/SBS共混体系流变性能 |
| 6.3.6 增容TPU/SBS共混体系与PU革的剥离 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
四、碳酸钙级配填充引起聚丙烯剪切粘度降低的机理研究（论文参考文献）
- [1]赤泥协同多源固废制备注浆材料组成设计、水化机理与性能调控[D]. 张健. 山东大学, 2021
- [2]小分子物质及微纳颗粒对水煤浆成浆性的影响研究[D]. 王春雨. 华东理工大学, 2020(08)
- [3]EPS/石膏轻质保温墙体材料的制备与性能研究[D]. 周亚超. 河南大学, 2020(02)
- [4]抗分散注浆材料研发及其动水冲蚀特性研究[D]. 杜野. 成都理工大学, 2020(04)
- [5]煤矿区钻井裂缝性漏失承压堵漏机理与关键技术研究[D]. 张晶. 煤炭科学研究总院, 2020(08)
- [6]聚丙烯基木塑复合材料挤出微孔发泡成型研究[D]. 王苏炜. 北京化工大学, 2020(01)
- [7]松科2井抗高温钻井液技术研究与应用[D]. 郑文龙. 中国地质大学, 2020(03)
- [8]抗高温高密度水基钻井液体系研究[D]. 潘谊党. 中国地质大学(北京), 2020(09)
- [9]不饱和聚酯树脂混凝土设计、性能及动力学研究[D]. 高阳. 长安大学, 2020(06)
- [10]SBS鞋底材料的制备和性能优化研究[D]. 王坤. 青岛科技大学, 2020(01)